авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:   || 2 | 3 | 4 |
-- [ Страница 1 ] --

Научное партнерство «Аргумент»

Балтийский гуманитарный институт

Российская ассоциация содействия науке

Технологический университет

Таджикистана

Казахский Национальный медицинский университет им. С.Д. Асфендиярова

Липецкое региональное отделение Общероссийской общественной

организации «Российский союз молодых ученых»

Научно-исследовательский центр «Аксиома»

Молодежный парламент Липецкой области Издательский центр «Гравис»

XI-я Международная научная конференция «АКТУАЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ СОВРЕМЕННОЙ ТЕХНИКИ И Т ЕХН ОЛОГ И И »

Россия, г. Липецк, 26 апреля 2013 г.

СБОРНИК ДОКЛАДОВ Издательский центр «Гравис»

Липецк,

Научное партнерство «Аргумент»

Балтийский гуманитарный институт

Российская ассоциация содействия науке

Технологический университет

Таджикистана

Казахский Национальный медицинский университет им. С.Д. Асфендиярова

Липецкое региональное отделение Общероссийской общественной

организации «Российский союз молодых ученых»

Научно-исследовательский центр «Аксиома»

Молодежный парламент Липецкой области Издательский центр «Гравис»

XI-я Международная научная конференция «АКТУАЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ СОВРЕМЕННОЙ ТЕХНИКИ И ТЕХНОЛОГИИ»

Россия, г. Липецк, 26 апреля 2013 г.

СБОРНИК ДОКЛАДОВ Ответственный редактор:

А.В. Горбенко Издательский центр «Гравис»

Липецк, УДК ББК А Актуальные вопросы современной техники и технологии [Текст]:

Сборник докладов XI-й Международной научной конференции (г. Липецк, 26 апреля 2013 г.). / Отв. ред. А.В. Горбенко. – Липецк:

Издательский центр «Гравис», 2013. – 136 с.

Сборник включает тексты научных докладов участников XI-й Международной научной конференции «Актуальные вопросы Актуальные современной техники и технологии», состоявшейся 26 апреля 2013 г.

в г. Липецке (Российская Федерация). В сборнике представлен представлены научные доклады из Азербайджана, Армении, Казахстана, России, Таджикистана, Узбекистана, Украины.

Доклады сгруппированы по секциям в соответствии с принятой классификацией научных направлений в современн современной технике и технологии.



Редакционная коллегия сборника:

Исмаилов Н.Ш., г. Баку, Азербайджан Шматко А.Д., г. Санкт-Петербург, Россия Петербург, Горбенко А.В., г. Липецк, Россия Черепнин В.В., г. Липецк, Россия Бедрицкий И.М., г. Ташкент, Узбекистан Бельгибаев М.Е., г. Семипалатинск, Казахстан Егоров А.И., г. Липецк, Россия Карлов В.А., г. Днепропетровск, Украина Лаубе И.С., г. Рига, Латвия Мирзорахимов К.К., г. Душанбе, Таджикистан джикистан Мосолова Е.М., г. Липецк, Россия Нурмаганбетова М.О., г. Алма-Ата, Казахстан © Коллектив авторов Оглавление Асланов З.Ю.

Об уровне качества и конкурентоспособности машиностроительной продукции............................................................ Безгин А.А., Савочкин А.А., Слободенюк А.А.

Расчет уровня мощности сигнала Wi-Fi в железнодорожном вагоне....................................................................................................... Беляевский Р.В.

Решение задачи выбора компенсирующих устройств с использованием непрямых методов оптимизации............................. Берёзко П.Н., Завалишин И.В., Кириллин А.В.

Исследование эффективности применения технологии термохимической рекуперации тепла в промышленности................. Бондаренко Е.А., Грицюк А.А.

Предложение по внесению изменений к стандарту “Электробезопасность. Предельно допустимые значения напряжений прикосновения и токов”.................................................... Боровик П.В., Селезнёв М.Е.

Оценка влияния схемы привода дисковых ножниц при резке боковых кромок толстолистовых раскатов.......................................... Виноградов В.А.

Моделирование энергосбережения, расчет тепловой энергии потребляемой системами отопления, вентиляции и горячего водоснабжения зданий с энергосберегающим эффектом................. Волков М.С., Гусев Ю.П.

Электромагнитные переходные процессы в цепях с токоограничивающими реакторами..................................................... Гаврилов С.С., Глотова И.А., Шахов А.С., Глазков Д.С.

Совершенствование технологии творожных продуктов за счет использования фитосырья................................................................... Гаглоева И.Э.

Анализ методов прогнозирования для интеллектуальной системы управления состоянием основных фондов электроэнергетических объектов......................................................... Голубятников Е.И., Бунин Е.С., Шишацкий Ю.И.

Подготовка свекловичного жома к производству пектина и пищевых волокон................................................................................... Ибрагимова О.А.

Сравнительный анализ систем управления обмотки возбуждения, устройства единого пространственного электромагнитного поля........................................................................ Иванова В.А.

Аккредитация заводских испытательных лабораторий в обеспечении энергоэффективности плавки чугуна в коксовой вагранке.................................................................................................. Карлов В.А.

Свойства крестообразного анализатора комплексного коэффициента отражения миллиметрового диапазона..................... Кобдикова Ш.М., Богуспаев А.Б.





Организация погрузочно-разгрузочных работ в РГП «Актауский международный морской торговый порт»........................................... Корнилова А.В., Идармачев И.М.

Исследование скорости накопления повреждаемости в штампах магнитными методами........................................................... Лавров С.В., Ластовыря А.С., Шишацкий Ю.И.

Кинетика фильтрования дрожжевых суспензий и технологические закономерности процесса........................................ Мельников А.С., Каракулов М.Н.

Программная имитация теплового режима работы редуктора с плунжерной передачей......................................................................... Мироненко Я.В., Шахнин В.А.

Применение методов нечеткой логики для электрошумовой диагностики высоковольтного оборудования...................................... Молибога Е.А.

Микробиологические показатели безопасности сырных продуктов................................................................................................ Мрясов А.Р.

Организация комплексного обследования состояния бетона подземных частей зданий насосных станций первого и второго подъёмов Ириклинской ГРЭС для проектных мероприятий по увеличению ресурса прочности и надежности.................................... Наврузов С.Т.

Компьютерное моделирование по выработки оптимальных сценариев водораспределения в бассейнах трансграничных рек........................................................................................................... Низамутдинов А.Р., Елесин М.А.

Разработка научной концепции получения быстротвердеющих высокопрочных бетонных смесей........................................................ Нуркасымова С.Н., Уразбаева К.Т.

Основные вопросы по компьютерной технологии в учебном процессе................................................................................................. Османов М.И.

Особенности колебаний валопровода теплохода «Дагестан»........ Раифов Л.Э., Щекатурин А.А.

Моделирование в CAD FEKO антенны вращающейся поляризации для сетей Wi-Fi.............................................................. Русаков М.М., Бортников Л.Н., Павлов Д.А., Смоленский В.В.

Применение водорода для повышения полноты сгорания ТВС на режимах пуска и прогрева.............................................................. Саакян С.А., Дарахчян М.К.

Чувствительность оптимума в одномерных вариационных задачах управления............................................................................ Сиддиков И.Х., Ахмедов Т.Б., Анарбоев М.Х., Хакимов М.Х., Талипова С.Б., Сиддиков О.И., Нажматдинов К.М.

Оценка погрешности электромагнитных преобразователей первичного трехфазного тока во вторичное напряжение................. Третьякова В.С., Тихомирова И.Н.

Шлакощелочной цемент на основе техногенных отходов............... Тян Н.Г., Саламатин В.В.

Пластинчатый металлодиэлектрический волновод. Разработка и исследование измерителя длины волны в пластинчатом металлодиэлектрическом волноводе................................................ Фоминых А.М.

Бестормозной способ определения момента инерции пневматического двигателя................................................................ Шатохин И.В., Парфенов А.Г., Кузнецов М.Ю.

Травмирование семян подсолнечника нориями на зерноочистительном агрегате............................................................ Асланов З.Ю.

Об уровне качества и конкурентоспособности машиностроительной продукции Азербайджанский государственный экономический университет, г. Баку, Азербайджан В условиях рынка в Азербайджане актуализируются задачи по проведению объективной оценки уровня качества и конкуренто способности продукции. Результаты такой оценки оказывают суще ственное влияние на принятие важнейших управленческих решений по качеству продукции [1].

Для объективной оценки уровня качества продукции необходи мо использовать соответствующую номенклатуру показателей. При ее определении целесообразно предварительно осуществить клас сификацию показателей [2].

Обзор классификаций и номенклатуры показателей качества продукции показывает, даже в иностранных источниках нет ни четкой классификации, ни детальной разработки номенклатуры показателей качества продукции. Установлено, что система показателей для оценки качества может быть представлена как комплекс взаимосвя занных технико-экономических, организационных и других показателей.

Важно, чтобы каждый показатель удовлетворял следующим требованиям: конкретность;

единства количественных и качествен ных характеристик;

сопоставимость, взаимосвязанность;

информа тивность, достоверность и объективность.

Рассмотрим классификацию и номенклатуру показателей уров ня качества машиностроительной продукции. Для классификации в литературе применяются известные признаки: назначения и исполь зования продукции. Однако представляется целесообразным ис пользовать признак, связанный с последствиями от отказов, сниже ния численного значения какого-либо показателя качества машино строительной продукции.

С учетом такой классификации показатели уровня качества продукции можно дополнительно классифицировать по следующим признакам: вид ограничения показателей;

влияние на качество и кон курентоспособность при изменении абсолютного значения;

отноше ние к субъектам оценки.

Среди этих показателей заслуживает внимания интегральный показатель качества продукции, отражающий соотношение полезно го эффекта от эксплуатации и затрат на приобретение и эксплуата цию продукции.

Согласно [3] показатели оценки машиностроительной продук ции следует объединять в группы: назначения;

надежности;

эконом ного использования ресурсов;

эргономичности;

безопасности;

эсте тичности. Очевидно, что такой набор показателей недостаточен для большинства целей и задач оценки уровня качества продукции.

Следовательно, состав показателей качества должен быть су щественно расширен за счет оценки потребительских свойств маши ностроительной продукции. Среди потребительских свойств одним из важнейших для машиностроительной продукции является надеж ность.

Для характеристики стабильности показателя надежности мож но использовать статистические показатели, отражающие рассеива ние фактических значений показателей [ 3].

Предложенная классификация упрощает математическое обос нования при оценке уровня качества и оптимизации показателей ка чества продукции. Классифицированные по ограничениям показате ли позволяют определить категорию продукции, подразделяемую по признаку последствий при отказе. Более широкий круг показателей используется для оценки Системы Качества (СК) машиностроитель ной продукции [2]. Однако и здесь не учтены некоторые вышеука занные группы и показатели, в том числе рыночного характера.

Обобщая рассмотренные подходы к составу показателей при прове дении оценки СК можно рекомендовать следующие группы показа телей: надежность, адаптивность, управляемость, системность.

Кроме перечисленных показателей, характеризующих СК, не обходимо оценить соответствующими показателями ее функциони рование в целом. Особенно важной при этом является надежность СК. В общем случае любую СК можно представить как сложную сис тему, обеспечивающую изготовление продукции трех категорий.

Очевидно, что для продукции первой и второй категории надежность систем должна быть соответственно выше, чем для третьей катего рии.

Существенную роль играет конкурентоспособность продукции, самой значимой составляющей которой является ее качество. Кон курентоспособность продукции является важнейшим компонентом конкурентоспособности предприятия, выпускающего эту продукцию.

Для оценки конкурентоспособности продукции и предприятия в це лом необходимо использовать более широкий спектр показателей.

Конкурентоспособность воспринимается современным потре бителем более широко, его интересуют свойства, характеризующие продукцию на всех стадиях ее жизненного цикла. В этой связи пред лагается в состав показателей продукции включать показатели: тех нические, экономические, организационные, коммерческие, социаль ные и психологические.

Целесообразно конкурентоспособность продукции определять на основе формирования групп показателей качества – технических, экономических и коммерческих;

групп показателей технического об служивания, ремонта и утилизации;

групп социально психологических показателей.

Таким образом, при определении конкурентоспособности пред приятия следует учитывать следующие показатели: конкуренто способность продукции;

товарно-сбытовые возможности;

техни ческое совершенство производства;

финансовое состояние и при быльность;

имидж предприятия.

Литература 1. Окрепилов В.В. Всеобщее управление качеством: Учебник.

СПб: Изд-во СПб УЭФ, 2006, 454 с.

2. Федюкин В.К., Дурнев В.Д., Лебедев В.Г. Методы оценки и управления качеством промышленной продукции: Учебник. М., Ри лант, 2000, 328 с.

3. Гличев А.В. и др. Прикладные вопросы квалиметрии. М.: Изд во стандартов, 2003, 136 с.

Связь с автором: nizism@mail.ru Безгин А.А., Савочкин А.А., Слободенюк А.А.

Расчет уровня мощности сигнала Wi-Fi в железнодорожном вагоне Севастопольский национальный технический университет, г. Севастополь, Украина Для организации беспородного доступа к сети Интернет на же лезнодорожном транспорте целесообразно использовать Wi-Fi сеть, к которой подключаются пользователи. Для установки оборудования необходимо провести расчет энергетики канала связи.

На рис. 1 изображена схема вагона модели 61-4440 [1]. Вагон данного типа имеет девять купе. Длина вагона составляет D=25,5 м., ширина коридора Hк= 0,9 м., габариты купе (L1L2) составляют 2,1 2,2 м [1].

Рис. 1. Схема вагона 61- Поместим точку доступа в средней части вагона, расстояние до терминала в самом дальнем купе с учетом габаритов купе и ши рины коридора составит L max = (Hk + L 2 )2 + (4,5L1 ) ;

(1) Lmax= 9,45 м.

Значение потерь в свободном пространстве зависит от двух па раметров: во-первых, от частоты радиосигнала, во-вторых, от рас стояния до точки приема беспроводной сети.

Ослабление свободного пространства рассчитывается по фор муле 104 L f), дБ, P = 20 lg (4,189 (2) где L — расстояние, км;

f — рабочая частота, ГГц.

Результаты расчета ослабления сигнала в точке приема изо бражены на рис. 2.

P, дБ Рис. 2. График затухания в свободном пространстве Определим уровень мощности сигнала для точки приема Рпр= Рпд + G1 + G2 – Lф1 – Lф2 – P, (3) где Рпд – уровень мощности передатчика, дБм;

Lф1, Lф2 — ослабле ние сигнала в фидерных линиях, дБ;

G1, G2 — коэффициенты усиле ния приемной и передающей антенн, дБи.

Зададимся Рпд = 17 дБм, G1=G2 =1 дБи с учетом того, что в об щем случае максимумы диаграмм направленности антенн не будут совмещены, Lф1 = 0,5 дБ, Lф2 = 0,5 дБ. Используя технические пара метры, получаем график распределения уровня мощности сигнала по вагону (см. рис. 3).

Pпр, дБ Рис. 3. Уровень мощности сигнала Стенки вагона сильно влияют на диаграмму направленности антенн, часть мощности сигнала отражается от металлической стен ки вагона и создает интерференцию полезному сигналу. Затухание сигнала при этом увеличится на (10…15) дБ [2]. Для уменьшения влияния стенок вагона, точку доступа необходимо разместить как можно дальше от металлических стен, и разместить в центре вагона на высоте 1,5 м. от пола.

Минимальное значение чувствительности Wi-Fi приемников со временных устройств обычно не хуже – (60…70) дБ, расчетное зна чение уровня мощности сигнала не менее – 50 дБ.

Таким образом, рассчитанный график уровня мощности сигнала показывает, что во всем вагоне наблюдается стабильный прием сиг нала.

Литература 1. Модель 61-4440: вагон пассажирский купейный [Электронный ресурс] / ОАО «ТВЗ». — http://tvz.ru/?action=61&n=1&model=61 4440/. — 15.12.2012.

2. Рамлау П.Н. Радиосвязь на железнодорожном транспорте / П.Н. Рамлау, Н.В. Лаврентьев, Э.С. Головин и др. — М.: Транспорт, 1983. — 366 с.

Связь с автором: bezya3232@mail.ru Беляевский Р.В.

Решение задачи выбора компенсирующих устройств с использованием непрямых методов оптимизации Кузбасский государственный технический университет им. Т.Ф. Горбачева, г. Кемерово, Россия Компенсация реактивной мощности является неотъемлемой частью комплекса вопросов проектирования систем электроснабже ния. При этом каждая система электроснабжения обладает опреде ленной оптимизационной эффективностью, являющейся разностью значений выбранных критериев в оптимальном и исходном режимах компенсации реактивной мощности [1]. Важной задачей является организация такого выбора компенсирующих устройств (КУ), который обеспечивает максимум указанной эффективности.

Для решения данной задачи могут использоваться различные математические методы оптимизации. Наибольшее распростране ние среди методов оптимизации, используемых для выбора КУ, по лучили: метод покоординатного спуска, метод нелинейного програм мирования, градиентный метод и др. Данные методы различаются исходной постановкой задачи и ее реализацией, однако все они от носятся к прямым методам решения, основанным на итеративных процессах вычисления и сравнения значений оптимизируемых функ ций. При этом исходная задача является, как правило, задачей без условной оптимизации, в которой определяется абсолютный экстре мум целевой функции без ограничений и граничных условий.

Вместе с тем, задачу оптимизации размещения КУ следует рассматривать как задачу условной оптимизации [2]. В них опреде ляется относительный экстремум целевой функции, т. е. экстремум целевой функции при наличии связующих ограничений и граничных условий на ее переменные. Это позволяет получать решения, в наи большей степени соответствующие реальной задаче.

Одним из наиболее общих подходов к решению задач безус ловной оптимизации является метод неопределенных множителей Лагранжа. Данный метод относится к непрямым методам решения и широко используется для решения нелинейных оптимизационных задач.

Метод Лагранжа позволяет находить условный экстремум не линейной функции f(x1, x2, …, xn) при некоторых m ограничениях. В соответствии с данным методом вместо относительного экстремума исходной целевой функции определяется абсолютный экстремум функции Лагранжа L, которая включает в себя множители Лагранжа 1, 2, …, m, являющиеся, как и переменные x1, x2, …, xn, искомыми переменными. Поиск абсолютного экстремума выполняется извест ными методами. В частности, определяются и приравниваются к ну лю частные производные функции Лагранжа L/x1, L/x2, …, L/xn и L/1, L/2, …, L/m. При этом последние m уравнений пред ставляют собой ограничения оптимизационной задачи.

Используя метод неопределенных множителей Лагранжа, нами была решена задача оптимизации размещения КУ в электрической сети 10/0,4 кВ промышленного предприятия [3]. В рассматриваемой сети имеется n потребителей (асинхронных двигателей), реактивные нагрузки Qi которых известны. Искомыми переменными являются мощности КУ Qк1, Qк2, …, Qкn, которые могут быть установлены в уз лах сети. Необходимо найти оптимальное распределение суммарной мощности КУ Qк между потребителями, т. е. имеет место балансовая постановка задачи. Критерием оптимизации является минимум по терь активной мощности в сети. Ограничение вводится по установ ленной мощности КУ, которая может варьироваться в зависимости от нормируемой величины коэффициента реактивной мощности tg.

Для указанных условий была составлена функция Лагранжа, а затем определены и приравнены к нулю ее частные производные:

n L = ( Qi Qк i ) Ri U + Qк i Qк min, n 2 i =1 i = L/Qк 1 = 0;

L/Qк 2 = 0;

...;

L/Qк n = 0, (1) n L/ = Q Q = 0.

кi к i = Решение системы (1) позволило определить оптимальные мощности КУ, устанавливаемых в сети 0,4 кВ. Остальная часть по требляемой реактивной мощности передается из сети 10 кВ. При этом в результате оптимизации потери мощности снизились на 30%, а величина коэффициента реактивной мощности соответствует нор мируемому значению tg для сетей 6–20 кВ.

Таким образом, применение метода Лагранжа для решения за дачи выбора КУ показало довольно высокую эффективность. Полу ченные результаты могут использоваться на промышленных пред приятиях и в сетевых организациях при решении практических во просов компенсации реактивной мощности. Оптимизация размеще ния КУ даст значительный энергосберегающий эффект за счет сни жения потерь электроэнергии в электрических сетях и будет способ ствовать повышению их энергоэффективности.

Литература 1. Ковалев И.Н. Выбор компенсирующих устройств при проек тировании электрических сетей. – М.: Энергоатомиздат, 1990. – 200 с.

2. Костин В.Н. Оптимизационные задачи электроэнергетики. – СПб.: СЗТУ, 2003. – 120 с.

3. Ефременко В.М., Беляевский Р.В. Расчет оптимального раз мещения компенсирующих устройств методом множителей Лагран жа / Вестн. Кузбасского гос. тех. унив. – 2012. – № 6. – С. 138-141.

Связь с автором: belaevsky@mail.ru Берёзко П.Н., Завалишин И.В., Кириллин А.В.

Исследование эффективности применения технологии термохимической рекуперации тепла в промышленности Российский государственный университет инновационных технологий и предпринимательства, г. Москва, Россия На сегодняшний день задача повышения энергетической эф фективности и снижение вредных выбросов высокотемпературных установок, работающих на углеводородном топливе, применяющих ся в промышленности, является актуальной.

В энергозатратных процессах большое количество тепла теря ется с отходящими газами технологического процесса. Эту теплоту можно использовать, направив отходящие газы на подогрев исход ных материалов. Основная цель такой технологии - передать тепло от отходящих газов рабочему телу и, тем самым, увеличить произ водительность установки. Применение системы подогрева позволяет снизить затраты энергии и снизить объемы вредных выбросов [1].

Одним из возможных методов решения данной задачи являет ся применение термохимической рекуперации тепла отходящих га зов.

В настоящее время находит применение способ утилизации те пловых отходов путем использования их энергии для эндотермиче ской переработки исходного природного газа, осуществляемого в термохимическом рекуператоре (ТХР). Термохимический рекупера тор позволяет преобразовать газовое топливо, используемое для отопления, в синтетическое топливо, представляющее собой смесь монооксида углерода и водорода.

В ТХР образуются продукты конверсии и поглощается тепло.

При паровой конверсии метана образуется синтез-газ:

СН4 + Н2О = СО + 3Н2, поглощается тепло в количестве 206.288 кДж/моль, а при углеки слотной конверсии по реакции СН4 + СО2 = 2СО + 2Н2 поглощается тепло 247.478 кДж/моль [2, 3, 4].

Применение ТХР, а также регенеративный подогрев исходных материалов вместе с интенсификацией теплообмена в рекуперато рах позволяет поднять эффективность энергоустановок до 85-90%.

Например, для установок по производству стекла с производи тельностью 16 тонн стекла в сутки применение ТХР приводит к сбе режению 10-15% энергии по сравнению со стандартной регенератив ной схемой, а капиталовложения в систему регенерации теплоты дымовых газов с ТХР на 10% ниже, чем стоимость широко исполь зуемых регенеративных теплообменных аппаратов.

При совместном использовании современных устройств воз душной регенерации и ТХР может быть достигнута полная регенера ция теплоты уходящих газов при температуре подогрева компонен тов топлива значительно меньшей, чем температура уходящих газов из энергоустановки [2].

Результаты исследований показали, что термохимическая ре куперация паровой конверсии природного газа позволяет не только экономить природный газ, но и решить экологические проблемы [4].

Видно, что воздушная регенерация сокращает потери теплоты с газовыми отходами с 67% до 41%, а применение системы ТХР позволяет сократить потери до 17% (рисунок 1).

Рис. 1. Схемы балансов энергоустановок:

a - без регенерации;

b - с воздушной регенерацией;

c - с воздушной и термохимической регенерацией Одними из самых перспективных теплообменных аппаратов для использования в области высоких температур являются трубы Фильда [5].

Анализ публикаций [1, 5, 6] показал, что теплообменник с мат рицей из труб Фильда позволяет полностью исключить появление термических напряжений, связанных с тепловым расширением труб ного пучка.

В большинстве случаев расчет параметров теплообмена реку ператоров, оснащенных трубами Фильда, опирается на одномерные модели переноса и относятся к газообразным теплоносителям. Од нако их практическое использование допустимо только в случае сла бой зависимости теплофизических свойств теплоносителя от темпе ратуры. Более того, предполагается, что в торце трубы Фильда вы полняется условие идеального перемешивания, в связи с чем тем пература теплоносителя на выходе из центральной трубки равна его температуре на входе в кольцевой канал. В действительности может наблюдаться различие этих температур, которое зависит от внешних условий теплообмена и размера торцевой зоны.

Изучение деятельности российских предприятий, использую щих в своей производственной деятельности высокотемпературные установки, показало, что в существующей схеме утилизации отходя щих газов используется только их физическое тепло, а химическое тепло не используется. Проводимое дожигание в камере целесооб разно только с экологической точки зрения, но не с энергетической.

По экспертным оценкам, количество тепла, которое содержится в отходящих газах, составляет 18 Гкал/час. Это указывает на то, что проблема совершенствования системы утилизации тепловых отхо дов является актуальной для электродуговых печей.

При описании модели системы было принято решение не рас сматривать ее одномерную, классическую модель. Это обусловлено тем, что в силу несимметричности поперечного гидравлического тракта практически невозможно определить надежное расчетное соотношение для распределения потока масштаба турбулентности.

Как следствие, возникают большие трудности при попытках исполь зовать модели «пути смешения Прандтля» или однопараметриче ских транспортных моделей для энергии турбулентной пульсации.

Исходя из приведенных обоснований, возникает необходимость применения моделей, состоящих из двух и более уравнений, не со ся широко применяемая модель k- (энергия турбулентности – ско держащих соотношений масштаба. Примером такой модели являет рость ее диссипации) модель Харлоу-Накаямы [7].

Труба Фильда представляет собой теплообменный аппарат, в котором первый поток теплоносителя течет по внутренней трубе, разворачивается в торцевом конце и протекает далее по межтруб ному кольцевому пространству. Второй поток обтекает внешнюю поверхность трубы Фильда.

Двумерная математическая модель, ось симметрии, которая реализована в программном комплексе РНОЕNICS [8], применяется для изучения процесса теплообмена в трубе Фильда. Эта модель позволяет найти поля температур, скоростей, давлений и плотности теплоносителя в трубе Фильда. Данная модель позволила найти по ле температур теплоносителя в пространстве трубы Фильда. Со ставляющая основу этой модели система уравнений включает в себя уравнения разрывности, движения, энергии, уравнение кинети ческой энергии и уравнение диссипации энергии при соответствую щих граничных условиях и константах выбранной модели турбу лентности [9]. Данные уравнения в тензорном виде имеют общую форму (1):

( ) d ( i ) / dt + di i Vi i i grad ( i ) = S i. (1) В уравнении (8) слагаемые имеют следующий физический смысл: d ( i ) / dt - определяет нестационарность;

di ( i Vi i ) ( ) определяет конвекцию;

di grad ( i ) - определяет диффузию.

i i В модели использован раздельный расчетный алгоритм неяв ного вида. Расчет производных проводится с использованием значе ний в центрах ячеек.

Для оценки эффективности теплообменных труб Фильда в этой работе авторы рассчитали две следующие модели:

Модель 1 была рассчитана для трубки Фильда с соблюде нием следующих условий:

На входе в центральную трубку температура воздуха t'З = О °С и скорость wЗ = 10 м / с;

температура дымовых газов на входе внеш него кольцевого канала t1 = 1400 С, скорость wЗ = 3 м/с;

внутренний o диаметр центральной трубки dв3 = 21 мм, толщина её стенки = мм, а длина Z = 1,43 м;

наружный диаметр кольцевого канала трубки Фильда dв2 = 47 мм, толщина стенки =3 мм, внутренний диаметр наружной трубы dв1 = 106 мм, степень черноты = 0,55;

длина Z = 1,53 м. Возможное относительное движение теплоносителей в коль цевых каналах прямоточное или противоточное.

Модель Полагаем, что теплообмен в «труба в трубе» протекает при следующих исходных данных:

Нагреваемым теплоносителем является воздух, который на входе в трубу имеет температуру 0 °С и скорость 2 м/с.

Нагревающим теплоносителем являются дымовые газы, имеющие температуру 1400 °С, скорость 3 м/с.

Труба имеет внутренний диаметр 47 мм, толщину стенки мм, внутренний диаметры наружной трубки dв2 =106 мм, степень черноты = 0,55;

прямоточное или противоточное.

Возможное относительное движение теплоносителей в ка налах.

Рассмотрены два варианта длины Z = 1,53 м и Z =3,83 м.

Результаты расчета теплообмена в моделях трубы Фильда и «трубы в трубе», реализованные в программном комплексе РНОЕNICS, представлены, после обработки данных в программе Маthcad, в таблице 1.

Таблица Тепловая эффективность модели трубы Фильда в сравнении с моделью «труба в трубе»

C ( t t ) /М, L,м th,о С t,о С t оС E= c c c Наименование М, кг Cмин ( th t ) c - кг с с Труба в трубе (ТвТ) 1,53 1400 0 885,85 0,633 5,624 0, Труба Фильда (ТФ) 1,53 1400 0 1172,92 0,838 8,187 0, Пара метрТФ/ПараметрТв 1 - - 1,324 1,324 1, Т Труба в трубе 3,83 1400 0 1172,92 0,838 14,078 0, 1 172, Труба Фильда 1,53 1400 0 0,838 8,187 0, Пара метрТФ/ПараметрТв 0,399 - - 1 1 1, Т Из таблицы 1 видно, что тепловая эффективность трубы Филь да примерно в 1,3 раза превышает эффективность устройства «тру ба в трубе» и примерно в 1,7 раза из расчета на 1 кг металла трубы.

В результате проведенного исследования и математического моделирования термохимических рекуператоров на примере трубы Фильда получена основа для совершенствования методик расчета процессов и конструктивных элементов теплообменных аппаратов.

Данные наработки и результаты могут быть применены в реальном секторе экономики для повышения энергоэффективности и эколо гичности высокотемпературных энергоустановок.

Литература 1. Nosach V.G. et al., A Method for Utilization of the Heat of Ex haust Gases of Fumaces. – USSR Author Certificate No. 1013726, publ.

23.04.83, Bull. № 15;

2. Крылов А.Н. Повышение эффективности стекловаренных пе чей на основе комплексной регенерации тепловых отходов. Автореф.

дисс. к.т.н.- М.: МЭИ, 2007. - 20 с.;

3. Турбулентные сдвиговые течение.Том 1. Пер.с. англ. Под.

Ред. А.С. Гиневского. М. Машиностроение, 1982. - 432 с.;

4. C. Philip Ross Gabe L. Tincher. “Glass Melting Technology: A Technical and Economy Assessment.” A Project of Glass Manufacturing Industry Council, U.S. Department of Energy-Industrial Technologies Pro gram, 2005.;

5. Хоанг Хак Хоанг. Исследование сложного теплообмена в трубах Фильда и их использование в энергосберегающей схеме стекловаренной установки. Автореф. дисс. к.т.н.- М.: МЭИ, 2010. – 20 с.;

6. Егоров К.С. Повышение эффективности теплообменных ап паратов газотурбинных установок замкнутого цикла. Автореф. дисс.

к.т.н. - М.: МГТУ им. Баумана, 2007. - 20 с.;

7. Турбулентные сдвиговые течение.Том 1. Пер.с. англ. Под.

Ред. А.С. Гиневского. М. Машиностроение, 1982. - 432 с.

8. Тhe PHOENICS Reference Manual (Vesion 5.5). СНАМ ТR 200/(РIL).- 384с.

9. Сергиевский Э.Д., Хомченко Н.В., Овчинников Е.В. Расчет локальных параметров течения и теплообмена в каналах.-М.: МЭИ, 2001.-57 с.

Бондаренко Е.А., Грицюк А.А.

Bondarenko E.A., Gricyuk A.A.

Предложение по внесению изменений к стандарту “Электробезопасность. Предельно допустимые значения напряжений прикосновения и токов” The offer on modification to the standard: "Electric safety.

Maximum permissible levels of pic-up voltages and currents" Винницкий национальный технический университет, г. Винница, Украина Vinnitsa national technical university, Vinnitsa, Ukraine В статье рассмотрены рекомендации по внесению изменений к стандарту “Электробезопасность. Предельно допустимые значения напряжений прикосновения и токов”. Эти изменения относятся к оп ределению допустимой величины тока, который протекает через те ло человека в аварийном режиме работы электрооборудования с учетом времени действия тока, напряжения прикосновения и допус тимой энергии, которая поглощается телом человека.

Ключевые слова: нормирование, электроустановка, энергия, напряжение прикосновения, допустимые значения токов, допустимая энергия.

In article recommendations about modification to the standard are considered: "Electric safety. Maximum permissible levels of pic-up volt ages and currents". These changes concern definition value of a current which proceeds through a body of the person in emergency operation of work of an electric equipment taking into account time of action of a per missible current, voltage of a tangency and permissible energy which is absorbed by a body of the person.

Keywords: normalization, electro installation, energy, permissible levels of pic-up currents, permissible of energy.

Стандартом ГОСТ 12.1.038-82 ССБП “Электробезопасность.

Предельно допустимые значения напряжений прикосновения и то ков” [1] определены предельно допустимые значения напряжений прикосновения и токов через тело человека для путей тока от одной руки к другой и от руки к ногам в нормальных и аварийных режимах электроустановок. Эти значения используются при проектировании способов и средств защиты людей во время взаимодействия их с электроустановками производственного и бытового назначения по стоянного и переменных токов частотой 50 и 400 Гц.

Для нормального режима работы электроустановок стандарт [1] устанавливает значения допустимых напряжений прикосновения U и токов I через тело человека при продолжительности воздействия не более 10 мин в сутки, исходя из реакции ощущения.

Защита человека от действия рабочего напряжения в нормаль ном (неаварийном) режиме установок заключается в устранении возможности прикосновения к токопроводящим частям путем изоли рования, расположением вне зоны досягаемости, применением ог раждений. Это первая степень защиты человека, так называемая основная защита или защита от непосредственного прикосновения.

Установленные допустимые значения напряжений прикосновения и токов в нормальном режиме установок (1, с. 2, табл. 1) определяют требования к основной защите и не вызывают противоречий.

В случае повреждения изоляции электроустановки человек мо жет попасть под напряжение, прикасаясь к доступным токоведущим частям электроустановки, которые оказались под напряжением в результате аварийного состояния установки. Это так называемое посредственное прикосновение. Защиту человека в таком случае называют защитой от посредственного прикосновения или защитой при повреждении изоляции. Это вторая степень защиты человека.

Требования к защите от посредственного прикосновения опре деляют предельно допустимые значения напряжений прикосновения и токов, установленные для определенного времени воздействия в аварийных режимах электроустановок (1, с. 3, табл. 2;

с. 4, табл. 3 и табл. 4).

Однако, в этой части стандарт [1] имеет ряд существенных не достатков:

Во-первых, стандарт не учитывает параметры реального чело века.

Во-вторых, ГОСТ12.1.038-82 устанавливает допустимые значе ния нормативных параметров кратковременного (до 1,0 с) действия лишь с точки зрения предотвращения смертельных поражений, игно рируя вредное воздействие тока в аварийных режимах электроуста новок. Значения нормативных параметров в [1] приведены с учетом лишь фибриляционного механизма смертельных поражений, хотя по данным [2, с. 51] на этот механизм приходится лишь 7% смертель ных электропоражений.

В-третьих, согласно концепции электробезопасности по [3], стандарт не учитывает взаимосвязь с количеством электрической энергии, поглощенной телом конкретного человека. Значения норма тивных по ГОСТ12.1.038-82 предельно допустимых напряжений при косновения и токов в аварийных режимах электроустановок при дли тельности до 1 с значительно превышают значения параметров дей ствия, при которых происходит основная часть смертельных пораже ний. Так, согласно ГОСТ12.1.038-82, при длительности действия 0, с предельно допустимое значение тока промышленной частоты со ставляет 190 мА, при длительности действия 0,3 с 160 мА (1, с. 3, табл. 2). Это в 8-9,5 раз превышает значения токов реальных смер тельных поражений при данных продолжительностях действия по В.Е. Манойлову [4, с. 102, 103].

Учитывая перечисленные недостатки, в соответствии с [5, 6], предлагается ввести зависимость силы тока и времени его действия от предельно допустимого напряжения прикосновения с учетом до пустимой энергии, поглощаемой телом человека.

W k I=, (1) U t где U – предельное значение напряжения прикосновения, В;

I – до пустимая величина тока, который проходит через тело человека, А;

t – длительность действия электрического тока на человека, сек.;

k = mh. 71 – поправочный коэффициент, который учитывает массу, mh. конкретного человека;

W – допустимая величина энергии, по глощаемая телом человека, Дж.

Зависимость (1), которая предлагается, учитывает параметры реального человека и значения допустимой энергии для человека. В соответствии с [5, 6], величины допустимой энергии, поглощаемой телом человека, не должны превышать следующих значений для человека среднестатистических параметров: 0,36 Дж для переменно го тока частотой 50 Гц, 0,72 Дж для переменного тока частотой Гц и 4,8 Дж для постоянного тока.

Пример расчета предельно допустимых величин токов для че ловека среднестатистических параметров, с учетом энергии, кото рая поглощается его телом, можно привести для значения напряже ния прикосновения 60 В и времени действия тока 1 с. При этих пара метрах расчетные значения допустимых токов частотой 50 Гц, 400 Гц и постоянного тока, с учетом выражения (1), равны соответственно:

6 мА, 12 мА и 80 мА.

Литература 1. Предельно допустимые уровни напряжений прикосновения и токов: ГОСТ 12.1. 038–82 ССБТ. [Введен 1983–07–01]. – М.: Изда тельство стандартов, 1985. – 6 с. – (Ограничение срока действия снято по протоколу №2-92 Межгосударственного Совета по стандар тизации, метрологии и сертификации (ИУС 2-93). Переиздание (июль 2001 г.) с Изменением №1, утвержденным в декабре 1987 г.

(ИУС 4-88)).

2. Маліновський А. А. Теоретичні передумови підвищення рівня електробезпеки // Гірнича електромеханіка та автоматика: Наук.-техн.

зб. НГУ. – 2004. – №72. – С.51-56.

3. Бондаренко Є. А. Енергоентропійна концепція електробезпе ки / Бондаренко Є. А. // Вісник Вінницького політехнічного інституту – 2012. – № 4. – С. 136-138.

4. Манойлов В. Е. Основы электробезопасности. – 3-е изд., пе рераб. и доп. / Манойлов В. Е. – Л. : Энергия, 1976. – 344 с.

5. Бондаренко Е. А. Метод определения предельно допустимых значений напряжений прикосновения и токов для людей, которые взаимодействуют с электроустановками постоянного тока / Е. А.

Бондаренко, Е. А. Дёгтева // Актуальные вопросы современной тех ники и технологии: Сборник докладов Х-й Юбилейной Международ ной конференции (г. Липецк, 26 января 2013 г. Отв. Ред. А. В. Гор бенко) – Липецк: Издательский центр «Гравис», 2013. – С. 183-185.

6. Бондаренко Є. А. Гранично допустимі значення напруг дотику та струмів промислової частоти / Бондаренко Є. А. // Вісник Вінницького політехнічного інституту – 2011. – № 2. – С. 31-34.

Авторы Бондаренко Евгений Аркадьевич, к-т техн. наук, доцент кафед ры химии и безопасности жизнедеятельности Винницкого нацио нального технического университета, г. Винница. Украина. Сфера научных интересов: оценка и анализ риска электротравматизма в электроустановках, управление системой энергобезопасности элек троустановок сверхвысокого напряжения. Связь с автором:

evgeniy.bon@gmail.com Грицюк Александр Александрович, студент магистрант Винниц кого национального технического университета, г. Винница. Украина.

Сфера научных интересов: интеллектуальные системы принятия решений на основе риск-ориентировочного подхода. Связь с авто ром: sashaxxx89xxx@mail.ru Боровик П.В., Селезнёв М.Е.

Оценка влияния схемы привода дисковых ножниц при резке боковых кромок толстолистовых раскатов Донбасский государственный технический университет, г. Алчевск, Украина Повышение качества и расширение технологических возможно стей существующего и вновь проектируемого оборудования является основной научно-технической задачей современного металлургиче ского производства горячекатаного толстого листа.

Технологический процесс производства толстолистового прока та [1-4] включает операцию обрезки боковых кромок листа для при дания ему необходимых геометрической формы и размеров. Для выполнения данной операции весьма широко используют высоко производительные дисковые ножницы, которые в зависимости от условий реализации процесса позволяют обрабатывать листы тол щиной до 40мм [2-5].

Традиционная схема привода дисковых ножниц [2,4,5] предпо лагает одновременный привод верхнего и нижнего ножей, посредст вом шестеренной клети от электродвигателя, при этом, как показы вает практика, момент между ножами распределяется неравномер но, что зависит от сил сопротивления движению раската в ножах [5].

Управление скоростью подачи листа в дисковые ножи, влияет на распределение момента между ножами, вплоть до обеспечения ге нераторного режима на верхнем диске.

В работе [6] предложено техническое решение, направленное на расширение сортамента разрезаемых листов, а также снижение энергосиловых параметров процесса резки горячих толстолистовых раскатов на дисковых ножницах при одновременном снижении доли брака в готовой продукции, приходящейся на серповидность.

Предложенная схема расположения дисковых ножниц в потоке прокатного стана позволяет подавать раскат в дисковые ножи с не которым усилием, направленным в сторону движения раската (уси лием «подпора»). В связи с этим существует необходимость оценки влияния силы внешнего сопротивления (подпора) на энергосиловые параметры процесса обрезки боковых кромок толстолистовых раска тов на дисковых ножницах.

Целью данной работы являлась оценка влияния схемы привода ножей и силы внешнего сопротивления на величину момента резки дисковыми ножами.

Для достижения указанной цели, при проведении теоретиче ских исследований рассматривали три возможные схемы привода дисковых ножниц:

- с приводным верхним ножом;

- с приводным нижним ножом;

- с приводными двумя ножами.

Энергосиловые параметры процесса резки определяли опиропира ясь на методику описанную в работе [5]. Программная реализация осуществлялась в среде системы автоматизации математических существлялась расчетов MATLAB.

Расчет производили для приведенных выше схем привода ди дис ковых ножниц, применительно к резке листов толщиной 40 мм. в го рячем состоянии для стали марки Ст3 при температуре С, но жами диаметром 1000 мм. и ширине отрезаемой кромки 80 мм. Силу ми внешнего сопротивления Q учитывали как ее отношение к усилию резки N (от -2,25 до +1). Отрицательные значения отношения Q/N соответствуют «подпору листа» в процессе резки.

Применительно к интегральным характеристикам энергосил актеристикам энергосило вых параметров исследуемого технологического процесса были по метров лучены расчетные распределения значений момента резки M в зави симости от отношения Q/N (рис. 1). Точка выхода на постоянную в ве личину соответствует максимальному значению силы внешнего с у со противления Q, при котором возможна реализация процесса резки.

Рис. 1. Расчетные распределения момента резки M M, полученные для рассматриваемых схем привода дисковых ножниц Обобщенный анализ полученных распределений позволил у ус тановить следующее:

- резка на ножницах с верхним приводным ножом возможна в меньшем диапазоне положительных значений силы внешнего сопр сопро тивления, чем на ножницах с двумя приводными ножами;

- момент резки только верхним приводным ножом на 4-5% вы ше, чем при резке двумя приводными ножами, при прочих равных ри условиях;

- резка только нижним приводным ножом возможна лишь при наличии усилия, направленного в сторону движения листа при резке (усилия «подпора»).

Таким образом, можно сделать вывод о том, что при обеспече нии постоянного подающего усилия, достаточного для компенсации действия сил внешнего сопротивления, в процессе резки листов на дисковых ножницах, целесообразно применять схему привода только с верхним приводным ножом. Кроме того, применение схемы приво да с одним верхним приводным ножом позволит существенно упро стить конструкцию привода ножниц за счет исключения шестерённой клети, что приведёт к ее удешевлению, без снижения технико технологических и эксплуатационных характеристик агрегата в целом.

Литература 1. Целиков А.И, Смирнов В.В. Прокатные станы: Учебник для вузов. – М.: Металлургиздат, 1958. – 432 с.

2. Химич Г.Л., Липатов А.П., Нисковских В.М. Толстолистовые станы УЗТМ // Труды ВНИИметмаш – 1967, № 21. – с 182–192.

3. Королев А.А. Конструкция и расчет машин и механизмов про катных станов. – М.: Металлургия, 1969 – 424 с..

4. Прокатное производство (справочник): в 2–х т. / под редакци ей Е.С. Рокотяна. – М.: Металлургиздат, 1962 –.Т. 2. – 1962. – 686 с.

5. Боровик П. В. Совершенствование технологии и оборудова ния процесса продольной резки толстых горячекатаных листов на дисковых ножницах: дис. на соискание учен. степени канд. техн. наук:

05.03.05 / Боровик Павел Владимирович. – Краматорск, 2008. –225с.

6. Пат. №72820 Україна, МПК B23D 19/00. Спосіб розташування дискових ножиць в потоці прокатного стана / Боровік П.В., Селезньов М.Є.;

патентовласник «Донбаський державний технічний універси тет» ;

заявлено 06.03.2012;

опубл. 27.08.2012, Бюл. №16.

Связь с авторами: borovikpv@mail.ru, seleznevme@mail.ru Виноградов В.А.

Моделирование энергосбережения, расчет тепловой энергии потребляемой системами отопления, вентиляции и горячего водоснабжения зданий с энергосберегающим эффектом Орский гуманитарно-технологический институт (филиал) Оренбургского государственного университета, г. Орск, Россия Количество тепловой энергии, потребляемой системами ото пления, вентиляции и горячего водоснабжения здания, которое яв ляется необходимым показателем для взаиморасчетов между теп лоснабжающими организациями и потребителями (управляющими жилым фондом компаниями, арендаторами и собственниками жи лья), должно определяться по показаниям общедомовых и индиви дуальных (квартирных или у арендаторов) счетчиков тепловой энер гии и горячей воды. В то же время имеют место многочисленные обстоятельства, определяющие необходимость в моделировании расчета тепловой энергии на отопление, вентиляцию и горячее во доснабжение здания, в том числе:

- для прогнозирования потребления тепловой энергии на ото пление, вентиляцию и горячее водоснабжение здания за отопитель ный период или за часть отопительного периода;

- для расчетов потребления тепловой энергии на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение здания за отопительный пе риод или за часть отопительного периода при известных (или задан ных) значениях сопротивлений теплопередаче и воздухопроницанию ограждающих конструкций здания при отсутствии подомовых счетчи ков тепловой энергии и горячей воды;

- для сравнения фактического теплопотребления здания, изме ренного теплосчетчиком, с требуемым исходя из фактических тепло технических характеристик здания и степени автоматизации системы отопления;

- для распределения объемов потребляемой тепловой энергии на отопление и вентиляцию между жилыми зданиями с различными тепловыми характеристиками при наличии счетчиков тепловой энер гии на ЦТП и при отсутствии подомовых систем учета.

Возможно использование жилым фондом, компаниями, аренда торами и собственниками жилья:

- при проведении энергоаудита с целью выявления причин увеличенных теплопотерь;

- при изменении тепловых нагрузок, вызванном сменой назна чения помещений, надстройкой или пристройкой к зданию, его ре конструкцией;

- для оценки в конкретных условиях эффективности энергосбе регающих мероприятий.

Особенностями метода расчета, содержащегося в моделиро вании, являются:

- детализированный в необходимой степени учет теплопотерь за счет воздухообмена с учетом инфильтрации;

- учет в тепловом балансе здания теплопоступлений от солнеч ной радиации и бытовых тепловыделений;

- учет в тепловом балансе здания теплопотребления помеще ниями общественного и технического назначения;

- возможность проведения расчетов потребления тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания не только за отопитель ный период, но и за отдельные части отопительного периода.

- приводится методика обработки наружных климатических па раметров, необходимых для определения расчетного теплопотреб ления здания при фактических значениях наружных климатических параметров за отопительный или иной период времени.

Расчет не предназначен для зданий с системой кондициониро вания воздуха. Метод расчета количества тепловой энергии на ото пление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилых зданий пред назначен для использования теплоснабжающими организациями, управляющими жилым фондом компаниями, арендаторами и собст венниками жилья. Метод расчета позволяет определять:

- потребление тепловой энергии на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилых зданий при нормативных значениях параметров наружного климата за отопительный период;

- потребление тепловой энергии на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилых зданий при фактических значениях параметров наружного климата за отопительный период или за от дельные части отопительного периода;

- распределение объемов потребляемой тепловой энергии на отопление и вентиляцию между жилыми зданиями с различными тепловыми характеристиками;

- удельные тепловые характеристики зданий по результатам измерений теплосчетчиком;

- лимиты требуемой тепловой энергии на отопление, вентиля цию и горячее водоснабжение жилых зданий.

В модели расчета учтены разделение жилища на категории по уровню комфорта, изложенное в МГСН 3.01-01 «Жилые здания», нормы минимального воздухообмена в помещениях жилых зданий, приведенные в стандарте АВОК-1-2004 «Здания жилые и общест венные. Нормы воздухообмена», а также методика расчета удельно го теплопотребления на отопление и вентиляцию жилых зданий за отопительный период, включая встроенно-пристроенные помещения общественного назначения, изложена в СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».

Связь с автором: skrimger@mail.ru Волков М.С., Гусев Ю.П.

Volkov M.S., Gusev Y.P.

Электромагнитные переходные процессы в цепях с токоограничивающими реакторами Electromagnetic transients in circuits with current limiting reactors НИУ «МЭИ», г. Москва, Россия Moscow Power Engineering Institute, Moskow, Russia Один из способов снижения токов короткого замыкания в сетях высокого напряжения – применение токоограничивающих реакторов (ТОР). Однако установка ТОР оказывают влияние на переходные процессы при коротких замыканиях. Скорости нарастания переход ных восстанавливающихся напряжений на контактах выключателя при коммутациях в цепях с ТОР превышают допустимые значения.

Ключевые слова: токоограничивающий реактор, электромаг нитные переходные процессы, скорость нарастания переходного восстанавливающегося напряжения.

Current limiting reactors (CLR) are used to reduce the short circuit current in high-voltage networks. However, CLR make influence on the electromagnetic transients. A high rate of rise of transient recovery volt age may occur in this way.

Keywords: Сurrent limiting reactor, electromagnetic transients, rate of rise of transient recovery voltage.

Один из способов снижения токов короткого замыкания в сетях высокого напряжения – применение токоограничивающих реакторов (ТОР). Однако ТОР имеют ряд недостатков: влияние на нормальные режимы энергосистемы, необходимость расширения территории подстанций, а так же влияние на переходные процессы при коротких замыканиях. Последнее выражается в превышении допустимых зна чений ПВН на контактах выключателя при коммутациях, что может привести к выходу из строя выключателя.

Для предотвращения такого рода аварий необходимы специ альные мероприятия, разрабатываемые на основе расчета и анали за переходных процессов, возникающих при отключениях КЗ в цепях с ТОР.

На кафедре «Электрические станции» проведены исследова ния коммутационных процессов, возникающих при отключении тока КЗ в цепи с ТОР. Исследования производились на модели в про граммном комплексе EMTP-RV (см. рис. 1).

Рис. 1. Расчетная модель При расчете возникающих перенапряжений учитываются:

параметры питающей системы – активное и индуктивное со противления;

ёмкости на землю установленного на ПС оборудования (ши ны распределительных устройств, трансформаторы и автотранс форматоры, трансформаторы тока и напряжения, линии электропе редачи, выключатели, разъединители, реакторы);

высокочастотные потери элементов примыкающего участка сети и трансформаторов подстанции;

поперечные активные проводимости шин.

параметры ТОР – индуктивность, емкость и активное сопро тивление, высокочастотные потери в реакторе.

При отключении короткого замыкания за токоограничивающим реактором (см. рис. 1) на контактах выключателя после погасания дуги восстанавливается переходное напряжение, обусловленное собственными параметрами сети в месте установки выключателя.

При этом расчетная начальная скорость нарастания ПВН достигает 28 кВ/мкс, а пиковое значение – 113 кВ. Расчетная скорость нараста ния ПВН значительно превышает нормированную, равную 3 кВ/мкс согласно [1] (см. рис. 2).

Столь высокая скорость нарастания ПВН объясняется тем, что напряжение на контактах выключателя складывается из двух со ставляющих – составляющей промышленной частоты со стороны подстанции и высокочастотной составляющей со стороны токоогра ничивающего реактора.

Таким образом, установка ТОР, с одной стороны – способству ет снижению уровня ТКЗ, а с другой – приводит к недопустимо высо кому значению скорости нарастания ПВН на контактах выключателя.

Последнее может привести к повторным загораниям дуги, и, как следствие, к повреждению выключателя.

Рис. 2. Сопоставление расчетной кривой ПВН (2) с нормированной кривой ПВН (1) В результате анализа переходных процессов, возникающих при отключении выключателем коротких замыканий в реактированных участках сети, были выявлены основные факторы, влияющие на па раметры ПВН:

1. Величина коммутируемого выключателем тока. Скорость на растания ПВН возрастает при увеличении отключаемого тока корот кого замыкания.

2. Значение индуктивности и собственной резонансной частоты ТОР:

При большем индуктивном сопротивлении ТОР скорость на растания ПВН выше (при равенстве собственной резонансной часто ты ТОР);

С уменьшением собственной резонансной частоты, харак терной для ТОР с большим индуктивным сопротивлением, скорость нарастания ПВН снижается.

3. Значение суммарной емкости между фазой оборудования, установленного на подстанции, а так же отходящих от нее линий, и землей. С увеличением суммарной емкости фаза – земля на шинах ПС, скорость нарастания ПВН снижается.

Снижение скорости нарастания ПВН до нормированного значе ния возможно с помощью демпфирующей цепи, подключенной, меж ду выводами реактора со стороны выключателя и землей состоящей из последовательно соединенных конденсатора и резистора, (см.

рис. 3).

Рис. 3. Схема подключения демпфирующей цепи Ш – шина подстанции, В – выключатель, ТОР –токоограничивающий реактор, Л – отходящая линия, С – демпфирующая емкость, R – демпфирующее сопротивление На рис. 4 представлены осциллограммы ПВН до (2) и после (3) установки демпфирующей цепи с емкостью – 50 нФ и сопротивлени ем 200 Ом, а так же нормированная для данного выключателя кри вая ПВН (1).

Рис. 4. Нормированная (1) и расчетные кривые ПВН до (2) и после (3) установки демпфирующей цепи с емкостями и резисторами Таким образом, в ходе исследований было установлено:

Установка ТОР является причиной значительного увеличе ния скорости нарастания ПВН на контактах выключателя;

Скорость нарастания ПВН зависит от отключаемого тока ко роткого замыкания, значения индуктивности и собственной резо нансной частоты ТОР, а так же от суммарной емкости фаза – земля на шинах подстанции;

Снижение скорости нарастания ПВН до нормированного значения возможно с помощью демпфирующей цепи, подключенной, между выводами реактора со стороны выключателя и землей со стоящей из последовательно соединенных конденсатора и резисто ра.

Литература 1. ГОСТ Р 52565-2006. Выключатели переменного тока на на пряжения от 3 до 750 кВ. Общие технические условия. Издание офи циальное. – Москва: Стандартинформ, 2007.

Авторы Волков Максим Сергеевич, аспирант кафедры «Электрические станции» МЭИ, г. Москва, Россия. Сфера научных интересов: энер гетика, электротехника. Связь с автором: Тел. 8 (926) 560-15-60, m.s.volkov@mail.ru Гусев Юрий Павлович, кандидат технических наук, профессор, заведующий кафедрой «Электрические станции» МЭИ, г. Москва, Россия. Сфера научных интересов: энергетика, электротехника.


Связь с автором: gusevyp@mpei.ru Гаврилов С.С., Глотова И.А., Шахов А.С., Глазков Д.С.

Совершенствование технологии творожных продуктов за счет использования фитосырья Воронежский государственный аграрный университет им. Императора Петра I, г. Воронеж, Россия В настоящее время уделяется большое внимание разработке функциональных пищевых продуктов, наиболее полно соответст вующих потребностям организма человека для ведения активного образа жизни. Значительное место среди функциональных продук тов питания занимают молочные продукты. Повышение биологиче ской ценности молочных продуктов связано с разработкой компози ций, включающих различные функциональные ингредиенты: пробио тики, пребиотики, витамины, минеральные соли, клетчатку, биологи чески активные вещества. Каждой из биологически активных добавок присущи индивидуальные свойства. В творожные продукты вводят также фитодобавки, имеющие лечебно-профилактическое значение [1-3].

По статистическим данным, около 80 % людей имеют те или иные нарушения в питании: около 20 % переедают, а 60 % питаются нерационально (чаще мужчины), т.е. в питании преобладают мясные и мучные продукты с высоким содержанием животного жира при не достаточном количестве молочных продуктов, рыбы, овощей, фрук тов. Пути решения проблемы заключаются в разработке рационов полноценного питания за счет использования в рецептурах нату ральных пищевых ингредиентов, обогащенных витаминами и мине ральными веществами. Среди продуктов животного происхождения важное место принадлежит кисломолочным продуктам, в частности, творогу и изделиям на его основе, при этом современные тенденции в совершенствовании их технологий состоят в использовании фито сырья как источника белков, макро- и микроэлементов, антиоксидан тов и других биологически активных веществ [4-6].

Для повышения биологической ценности и снижения себестои мости изделий из творога, перспективным направлением является разработка технологии изделий с добавлением растительного бело ксодержащего сырья.

Ассортимент используемого сырья для получения белковых продуктов растительного происхождения довольно широк. Помимо ставших уже традиционными для этих целей шротов семян семейст ва бобовых (сои, арахиса), астровых (подсолнечника, сафлора) и мальвовых применяются также в опытно (хлопчатника) промышленных масштабах шроты семян семейства капустных - рап са, горчицы, сурепицы.

Практическая целесообразность использования в питании на селения России рапсовых белковых продуктов определяется в ос новном тремя причинами: необходимостью повышения уровня сум марно потребляемого белка, улучшением качества белка, возможно стью значительного удешевления продуктов. В реализации постав ленной цели нами предложен способ получения изолята белка рапса с применением методов биотехнологии. Для оценки биологической безопасности нативных и подвергнутых биомодификации белков рапса сорта «Гонар» была использована тест-культура Paramecium caudatum.

С использованием программного обеспечения для проектиро вания и оптимизации рецептур поликомпонентных продуктов питания Generic 2.0, разработанной учеными КубГТУ (проф. Г.И. Касьянов, А.А. Запорожский), на базе ПЭВМ Intei Pentium 4, ОС Windows XP, предложен и обоснован рецептурно-компонентный состав комбини рованной творожной массы для комплексного решения проблемы недостатка белка.

Показано, что рапсовый белок прекрасно сочетается с молоч ным сырьем по аминокислотному составу, что подтверждает эффект взаимного обогащения, в результате которого возрастает биологиче ская ценность белка готового продукта на 19,8 % и обеспечивается необходимый комплекс функционально-технологических свойств.

Другим аспектом в решении проблемы получения обогащенных творожных продуктов является использование фитосырья в качестве источника биологически активных веществ [6]. Разработанная авто рами композиция включает творожную основу и профилактические фитодобавки в виде порошка, в качестве фитодобавок используют фитосмесь из следующих компонентов: сушеная ламинария, цветы липы, цветы ромашки аптечной, плоды шиповника при их оптимизи рованном соотношении в смеси.

Среди новых технических решений, относящихся к области по лучения продуктов с высокой хранимоспособностью на основе творо га, представляет интерес использование процессов вакуум сублимационного обезвоживания [7]. Предлагаемый авторами спо соб получения творожных изделий с наполнителем включает смеши вание творога нежирного с растительным наполнителем - шротом бахчевых культур, вкусовой добавкой - глицином и биодобавкой цветочной пыльцой (обножкой). Технологические процессы получе ния творожного продукта включают замораживание полученной мас сы при температуре минус 25 °С, высушивание в вакуумно сублимационной установке при давлении 50 Па, окончание сушки при достижении температуры 40 °С. Такие технологические режимы позволяет повысить биологическую ценность продукта, увеличить срок хранения, а также расширить ассортимент творожных изделий.

Литература 1. Пат. РФ: № 2146457 / Скобелева Н.В., Донская Г.А. Компози ция для получения молочно-белкового фитопродукта Заявлено 22.07.1998 № 98114073/13. Опубликовано: 20.03.2000.

2. Пат. РФ № 2142713 / Скобелева Н.В., Донская Г.А. Компози ция для получения молочно-белкового продукта Заявлено 22.07. № 98114074/13, Опубликовано: 20.12.1999.

3. Пат. РФ № 2208937 / Скобелева Н.В., Донская Г.А., Харито нов В.Д. Композиция для получения молочно-белкового фитопродук та Заявлено 14.06.2001 № 2001115869/13, Опубликовано: 27.07. 4. Кондратьев А.В. Проектирование рецептур комбинированных творожных продуктов с использованием изолята белка рапса / А.В.

Кондратьев, И.А. Глотова, С.С. Забурунов // Современные наукоем кие технологии. – 2010. - № 3. – С. 63.

5. Альхамова Г.К. Перспективы развития рынка творожных про дуктов с функциональными свойствами/ Г.К. Альхамова // Современ ные проблемы науки и образования. – 2011. - № 5. – С. 60.

6. Пат. РФ 2422029 / Мезенова О.Я., Анашкина К.Г. Композиция для получения творожного фитопродукта и способ ее приготовления Заявлено 17.11.2009 № 2009142335/10, Опубликовано: 27.06. 8. Пат. РФ 2370045 / Горлов И.Ф., Осадченко И.М., Серова О.П., Мосолов А.А., Духанина Е.Г., Лупачева Н.А., Сложенкина М.И. Спо соб получения творожно-растительного продукта Заявлено 10.06.2008 № 2008123644/13, Опубликовано: 20.10. Связь с автором: s_shahov@mail.ru Гаглоева И.Э.

Анализ методов прогнозирования для интеллектуальной системы управления состоянием основных фондов электроэнергетических объектов Северо-Кавказский горно-металлургический институт (государственный технологический университет), г. Владикавказ, Россия Качественно новый уровень в обеспечении бесперебойной ра боты электроэнергетических объектов может быть достигнут при ис пользовании информационных технологий, в частности систем под держки принятия решений, предназначенных для автоматизации процесса технического обслуживания и обновления инфраструктуры, а также компьютерного анализа текущего состояния оборудования и эффективности работы диспетчерских служб. Особенно это актуаль но в настоящее время в условиях перехода к интеллектуальной электроэнергетической системе с активно-адаптивной сетью (ИЭС ААС).

Разработка подобных систем соответствует одному из основ ных направлений энергетической стратегии России до 2030 года, стимулирующему создание высоко интегрированных интеллектуаль ных системообразующих и распределительных электрических сетей нового поколения в энергетической системе России, и концепции построения ИЭС ААС, которая должна обеспечить следующие тре бования:

- стандартизованный высокотехнологичный гибкий интерфейс «генератор-сеть», «потребитель-сеть»;

- эффективное использование электроэнергии за счет ситуаци онного регулирования нагрузки с максимальным учетом требований (в том числе экономических) потребителей;

- регулирование обменов мощности с соответствующей систе мой управления активными элементами ААС и объектами генерации на базе новой сетевой топологии;

- реализацию адаптивной реакции энергосистемы в режиме ре ального времени на основе сочетания централизованного и местного режимного и противоаварийного управления в нормальных и ава рийных режимах;

- освоение новых информационных ресурсов и технологий для оценки ситуаций, выработки и принятия оперативных и долговре менных решений;

- расширение рыночных возможностей инфраструктуры путем взаимного оказания широкого спектра услуг субъектами рынка и ин фраструктурой [1].

В настоящее время автоматизация процесса управления про изводственными фондами как в стране в целом, так и в регионах остается на низком уровне. Согласно результатам исследования российских фирм, автоматизированные системы управления произ водственными фондами (EAM) и технического обслуживания и ре монта оборудования установлены на 27% предприятий. В основном это предприятия нефтегазовой промышленности – 52%, металлур гии – 22%, электроэнергетики и ЖКХ – 12%, машиностроения – 2%.

Следует отметить, что в развитых индустриальных странах экономи ческий эффект от использования систем ЕАМ давно признан оче видным, так как затраты на ремонт растут на 10–15 % в год [2, с.

124].

Следует отметить, что используемые системы EAM основаны на методах экспертных оценок или статистических методах. Несмот ря на успехи, достигнутые в последние годы в практическом исполь зовании метода экспертных оценок, имеется ряд проблем, требую щих дальнейших методологических исследований и практической проверки. Необходимо совершенствовать систему отбора экспертов, повышение надежности характеристик группового мнения, разработ ку методов проверки обоснованности оценок, снижающих достовер ность экспертных оценок и т.д.

Таким образом, данные полученные на основе усредненных по казателей и оценок, назначаемых экспертами, не могут представлять полной и достоверной информации о текущем состоянии электро энергетических объектов.

В этой связи актуализируется задача разработки методики оценки текущего состояния объектов и внедрения систем поддержки принятия решений, позволяющих автоматизировать следующие про цессы:

- отслеживание в режиме реального времени возможных сбоев и повышение надежности функционирования;

- оптимизация планирования технического обслуживания и ре монта основных фондов;

- усовершенствование обоснования программ обновления ин фраструктуры;

- сокращение капитальных и операционных затрат.

Структура предлагаемой системы была рассмотрена в работе [3, с. 27] и включает в себя следующие уровни: уровень сбора исход ных данных об энергетических объектах, уровень предварительной обработки данных, уровень хранения данных, уровень анализа и формирования знаний, уровень принятия решений, уровень реали зации решений.

К основным функциям интеллектуальной системы управления состоянием основных фондов относятся: оценка текущего состояния электроэнергетических объектов, прогнозирование, планирование и контроль реализации управленческих решений.

1. Оценка текущего состояния осуществляется на основе дан ных полученных из внешних систем: систем мониторинга, систем электронных паспортов основных средств, автоматизирован ных систем контроля и учёта энергоресурсов и т.д.

Основой предлагаемого метода оценки текущего состояния яв ляется определение интегрированного показателя технического со стояния (не рассматривается в рамках настоящей работы), как каж дой единицы оборудования, так и объекта в целом, получаемый в результате интеллектуальной обработки данных и учитывающий множество факторов, например, технологическая значимость, потен циальный материальный ущерб, сроки амортизации и т.д.

2. Прогнозирование возможных отказов оборудования.

В целях предупреждения аварийных и предаварийных ситуаций система должна быть наделена функцией прогнозирования появле ния отказов.

Современные технологии прогнозирования основаны на ис пользовании различных математических теорий: функциональный анализ, теория рядов, теория экстраполяции и интерполяции, теория вероятности, математическая статистика, теория случайных функций и случайных процессов, корреляционный анализ, теория распозна вания образов. Чтобы обосновать выбор того или иного средства прогнозирования, необходимо иметь возможность количественно оценить его качество.

Каждый метод прогнозирования нужно сопровождать опреде ленным значением показателя качества, изменяющимся в зависимо сти от формулирования задачи, условий ее решения. В каждом кон кретном случае прогнозирования возможны различные способы, приемы, каждый из которых характеризуется не одним показателем, а набором показателей.

В зависимости от используемого математического аппарата можно выделить следующие основные категории прогнозирования:

- экспертные оценки, когда мнения экспертов о будущем со стоянии оборудования собирают путем опроса или анкетирования, обрабатывают и получают прогноз.

- аналитическое, когда в результате прогнозирования опреде ляется величина контролируемого параметра, характеризующего техническое состояние во времени;

- вероятностное, когда в результате прогнозирования опреде ляется вероятность выхода параметра технического состояния за допустимые пределы;

- статистическая классификация обра (распознавание зов), когда в результате прогнозирования определяется класс диаг ностируемого объекта по критерию работоспособности.

3. Планирование направлено на принятие и практическое осу ществление управляющих решений на основе полученных в резуль тате прогнозирования данных, при этом система поддержки принятия решений на данном этапе формирует графики выполнения работ по техническому обслуживанию, а также построения планов, используя различные комбинации критериев для эффективного проведения работ и повышения качества функционирования предприятия.

Таким образом, прогнозирование отказов оборудования позво ляет определить сроки проведения техобслуживания, а планирова ние – непосредственно осуществить эти мероприятия в определен ный промежуток времени.

4. Контроль реализации управленческих решений.

Реализация решений – наиболее трудоемкий и длительный этап процесса принятия решений, который поглощает основную часть времени и ресурсов. Одно из важнейших условий эффективно сти управленческих решений – наличие системы контроля за их реа лизацией. Контроль обеспечивает обратную связь, необходимую для корректировки принимаемых решений, он может проводиться по ко личественным и качественных характеристикам [4, с.35].

Результаты контроля исполнения принятых к исполнению ме роприятий передаются в подсистему приобретения знаний, автома тизирующую процесс наполнения баз знаний и повышения самообу чаемости системы.

Важным аспектом систем принятия решений является не толь ко функция оценивания качества проведенных работ, но и автомати зированное формирование набора отчетных докумен тов необходимого вида за заданный интервал времени, так как рабо та системы должна сопровождаться соответствующим документо оборотом, достаточным по объему.

Рассмотрим основные методы прогнозирования, которые могут применяться для программно-информационной поддержки техниче ского обслуживания и ремонта оборудования в электроэнергетиче ской сфере.

1. Нормативный метод - один из наиболее широко применяе мых методов. При применении данного метода периодичность и продолжительность ремонта и технического обслуживания объектов электрических сетей устанавливается нормативно-технической до кументацией в зависимости от технического состояния объекта, ме стных условий эксплуатации и т.д.

2. Методы экстраполяции, основанные на прогнозировании по ведения или развития объектов в будущем по тенденциям его пове дения в прошлом. Применение методов экстраполяции, как правило, не требует моделирования частных параметров объекта и по казателей организационно-технического уровня производства.

3. Анализ корреляций. Проводится изучение зависимости из вестных характеристик оборудования и событий превышения допус тимых отклонений исследуемой характеристики. Составляется про гноз поведения характеристики основного средства на основании прогноза поведения известной характеристики. При использовании автоматизированных методов формирования прогнозов работ по техобслуживанию оборудования, в совокупности с учетом проведен ных работ, в рамках информационной системы можно повысить ско рость составления и качество планов проведения работ [5, с. 226].

4. Индексный метод прогнозирования основан на приведении значений показателей объекта в настоящем к будущему моменту при помощи индексов, характеризующих изменение в будущем каких либо условий по сравнению с настоящими условиями.

Проведя анализ существующих методов прогнозирования, нуж но отметить, что наиболее эффективным в обеспечении качественно нового уровня функционирования объектов ИЭС ААС является соче тание методов прогнозирования с информацией в режиме реального времени, в целях предупреждения сбоев в подаче электроэнергии.

Оборудования одного вида могут выходить из строя сходным обра зом. Автоматизированная система может анализировать срок их экс плуатационной пригодности на основании исторических данных в совокупности с данными датчиков в режиме реального времени, что позволит получать более точный прогноз относительно конкретного оборудования. Применение подобных систем поддержки принятия решений позволит оптимизировать работы по техническому обслу живанию и модернизации, сократить затраты, понизить аварийность оборудования и тем самым сократить возможные риски сбоев в по даче электрической энергии.

В данный момент происходит разработка программной интел лектуальной системы управления состоянием основных фондов электроэнергетических объектов и определение интегрированного показателя оценки текущего состояния объектов.

Литература 1. Дементьев Ю.А. Туманин Е.А. Концепция интеллектуальной электроэнергетической системы России с активно-адаптивной сетью (ИЭС ААС) // Энерго-инфо / Режим доступа: http://www.energo-info.ru/ 2. Шкурина Г.Л. Методика построения очередей ремонта обору дования с использованием процедур выбора. // Вестник АГТУ. Серия:

Управление, вычислительная техника и информатика. – 2011. - №1. – С.124-127.

3. Гаглоева И.Э. Разработка структуры интеллектуальной сис темы управления состоянием основных фондов электроэнергетиче ских объектов. // Актуальные вопросы науки: Материалы VII Между народной научно-практической конференции (25.10.2012). – М.: Из дательство «Спутник+», 2012. – С.26-29.

4. Баллод Б.А., Елизарова Н.Н. Методы и алгоритмы принятия решений в экономике. – М.: ИНФРА-М.: 2009. – 224с.

5. Кизим, А.В. Задачи прогнозирования и планирования для программно-информационной поддержки технического обслужива ния и ремонта оборудования / А.В. Кизим, Е.В. Чиков, В.Ю. Мельник // Открытое образование. - 2011. - № 2. - C. 224-227.

Голубятников Е.И., Бунин Е.С., Шишацкий Ю.И.

Подготовка свекловичного жома к производству пектина и пищевых волокон Воронежский государственный университет инженерных технологий, г. Воронеж, Россия Создание малоотходных и безотходных технологий, широкое вовлечение в хозяйственный оборот вторичных сырьевых ресурсов одно из важнейших направлений повышения эффективности совре менного производства. В значительной степени этим требованиям отвечает производства пектина и пищевых волокон из вторичных сырьевых ресурсов и, в частности, из свекловичного жома [1].

Крупным источником образования вторичных сырьевых ресур сов является свеклосахарное производство. В процессе переработки свеклы образуется около 83% свежего свекловичного жома, являю щегося основным сырьем для производства пектина и пищевых во локон (ПВ).



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
 

Похожие работы:





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.