авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 8 |
-- [ Страница 1 ] --

Национальная академия наук

Украины

Физико-технологический институт

металлов и сплавов НАН Украины

МАТЕРИАЛЫ

Международной

научно-практической конференции-выставки

«Литейное производство: технологии, материалы, оборудование,

экономика и экология»

12 – 14 ДЕКАБРЯ 2011 ГОДА

УКРАИНА, КИЕВ

2011 Национальная академия наук Украины Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины МАТЕРИАЛЫ Международной научно-практической конференции-выставки «Литейное производство: технологии, материалы, оборудование, экономика и экология»

УКРАИНА, КИЕВ УДК 621. Л Материалы Международной научно-практической конференции.

Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Сборник содержит материалы докладов, посвященных актуальным проблемам литейного и металлургического производства: получение, обработка и структурообразование сплавов;

новые методы, прогрессивные технологии и оборудование;

автоматизация, компьютеризация и методы контроля технологических процессов;

литье композиционных материалов;

технология формовочного и стержневого производства.

Материалы предназначены для инженерно-технических работников металлургических, литейных и машиностроительных предприятий, научно исследовательских институтов, а также научно-педагогических работников и студентов ВУЗов.

Печатается по решению Ученого совета Физико-технологического института металлов и сплавов НАН Украины.

За достоверность информации, изложенной в материалах тезисов, несут ответственность их авторы.

Под редакцией С.В. Гнилоскуренко Компьютерный набор, верстка: С.А. Затуловский, В.Ф. Смолянская © Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, ПРОГРАММНЫЙ КОМИТЕТ Найдек В. Л. Директор ФТИМС НАН Украины, академик НАН Украины Шинский О. И. Президент АЛУ, зам. директора ФТИМС НАН Украины, д.т.н., проф.

Гаврилюк В. П. Зам. директора ФТИМС НАН Украины, чл.-кор. НАН Украины, д.т.н., проф.

Верховлюк А. М. Зам. директора ФТИМС НАН Украины, д.т.н.

Кондрашов Н. Н. Зам. директора ФТИМС НАН Украины, к.э.н.

Клименко С. И. Вице-президент АЛУ, Директор Департамента литейного производства Пономаренко О. И. Вице-президент АЛУ, проф. кафедры ЛП НТУ «ХПИ», д.т.н., проф.

Акимов О. В. Зав. кафедрой ЛП НТУ «ХПИ», д.т.н., доцент Гресс А. В. Зав.кафедрой ЛПЧиЦМ ДГТУ, д.т.н.,проф.

Гутько Ю. И. Зав.кафедрой ПХЛ ВНУ им.Даля,д.т.н.,проф.

Заблоцкий В. К. Зав. кафедрой ТОЛП ДГМА, д.т.н., проф.

Лунев В. В. Зав. кафедрой МТЛП ЗНТУ, д.т.н., проф.

Лысенко Т. В. Зав. кафедрой ТУЛП ОНПУ, д.т.н., проф.

Могилатенко В. Г. Зав. кафедрой ЛП НТУУ «КПИ», д.т.н.,проф.

Сабирзянов Т. Г. Зав.кафедрой МЛП КНТУ, д.т.н.,проф.

Троцан А. И. Зав.кафедрой ТКЛП ПГТУ, д.т.н.,проф.

Фесенко А. Н. Первый проректор ДГМА, к.т.н., проф.

Хрычиков В. Е. Зав. кафедрой ЛП НМетАУ, д.т.н., проф.

Гнилоскуренко С. В. Уч. секретарь АЛУ, зав. отделом ФТИМС НАН Украины, к.т.н.

СОДЕРЖАНИЕ Е. А. Адаменко, В. Н. Рыбак. РАСЧЕТ ШИХТЫ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ MS EXCEL Я. К. Антоневич. ПРИНЦИПИ ПОБУДОВИ АСУТП МАШИН ЛИТТЯ ПІД ТИСКОМ Е. Г. Афтандилянц, О. А. Пеликан, В. П. Лихошва.

ЗАКОНОМЕРНОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ СТРУКТУРЫ И ЭКСПЛУ АТАЦИОННЫХ СВОЙСТВ БИМЕТАЛЛИЧЕСКИХ ОТЛИВОК А. А. Батурин, С. С. Борисова, А. И. Михайлов. НОВОЕ ПОКОЛЕНИЕ РЕНТГЕНОВСКИХ АНАЛИЗАТОРОВ СОСТАВА МАТЕРИАЛОВ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА Ю. Д. Бачинский, В. Б. Бубликов, В. Я. Хоружий. ИССЛЕДОВАНИЕ ФАЗОВОГО СОСТАВА МАГНИЕВЫХ ЛИГАТУР НА ОСНОВЕ ФЕРРОСИЛИЦИЯ Ю. Д. Бачинский, В. Б. Бубликов, В. П. Латенко. ВЛИЯНИЕ ФЕРРОСИЛИЦИЙМАГНИЕВЫХ ЛИГАТУР НА СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЕ ВЫСОКОПРОЧНОГО ЧУГУНА И. В. Безкоровайная, В. Б. Бубликов, Л. Н. Сыропоршнев.





ВЛИЯНИЕ ЛЕГИРОВАНИЯ МЕДЬЮ И НИКЕЛЕМ НА СТРУКТУРУ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ОТЛИВОК ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО ЧАГУНА Н. Н. Белоусов. СТРУКТУРНОЕ МОДИФИЦИРОВАНИЕ ВЫСОКОАЗОТИСТОЙ СТАЛИ В УСЛОВИЯХ БОЛЬШОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ А.В. Бережная, О.И. Пономаренко. АНАЛИЗ ПРОЦЕССОВ, ПРОИСХОДЯЩИХ В ВАГРАНКЕ ПРИ ПОЛУЧЕНИИ СИНТИКОМА Т. В. Берлизева, О. И. Пономаренко. СРАВНЕНИЕ ВЛИЯНИЯ РАЗУПРОЧНЯЮЩИХ ДОБАВОК НА СВОЙСТВА СМЕСИ Д. Н. Берчук, Ю. Д. Бачинский. ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ГРАФИТИЗИРУЮЩЕГО МОДИФИЦИРОВАНИЯ ТОНКОСТЕННЫХ ОТЛИВОК ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО ЧУГУНА Д. Н. Берчук, В.Б. Бубликов, Е.Н. Берчук. ПОВЫШЕНИЕ ПЛАСТИЧНОСТИ ВЫСОКОПРОЧНОГО ЧУГУНА К. С. Богдан, Н. А. Слажнев, А. А.Санкин. ФИЗИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА АВТОМАТИЧЕСКОГО ДИСКРЕТНОГО ДОЗИРОВАНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАСПЛАВОВ ИЗ МАГНИТОВЕСОВЫХ ЛИТЕЙНЫХ УСТАНОВОК ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНЫМ ДАТЧИКАМ ДЛЯ СИСТЕМ ПРОМЫШЛЕННОГО МОНТОРИНГА Ю. А. Брайко, О. И.Шинский, Б. М. Шевчук. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНЫМ ДАТЧИКАМ ДЛЯ СИСТЕМ ПРОМЫШЛЕННОГО МОНТОРИНГА В. Б. Бубликов, Д. С. Козак, Л. А. Зеленая. ПОЛУЧЕНИЕ ПЕРЛИТНЫХ МОДИФИЦИРОВАННЫХ ЗАЭТЕКТОИДНЫХ СТАЛЕЙ БЕЗ ВТОРИЧНОГО ЦЕМЕНТИТА В. Б. Бубликов. ВЫСОКОПРОЧНЫЕ И СПЕЦИАЛЬНЫЕ ЧУГУНЫ И. А. Верес, М. М. Ямшинский, Г. Е. Федоров. РАСШИРЕНИЕ ОБЛАСТЕЙ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ЖАРОСТОЙКИХ ХРОМОАЛЮМИНИЕВІХ СТАЛЕЙ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКОЙ А. М. Верховлюк, В. Л. Лахненко, М. И. Науменко, Р. С. Кияев.

ВЛИЯНИЕ СКОРОСТИ ОХЛАЖДЕНИЯ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ МОДИФИЦИРОВАНИЯ СПЛАВОВ НА ОСНОВЕ АЛЮМИНИЯ А.М. Верховлюк, А.А. Безпалий, Ю.М. Левченко. ДОСЛІДЖЕННЯ КІНЕТИКИ РОЗЧИНЕННЯ МОДИФІКАТОРІВ В РОЗПЛАВАХ НА ОСНОВІ АЛЮМІНІЮ Г. В. Волков. ВЛИЯНИЕ ВНЕПЕЧНОЙ ЭЛЕКТРОГИДРО ИМПУЛЬСНОЙ ОБРАБОТКИ НА СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЕ СПЛАВОВ ПРИ КРИСТАЛ-ЛИЗАЦИИ И НА ТЕХНОЛОГИЧНОСТЬ ПОСЛЕДУЮЩИХ ОПЕРАЦИЙ М. М. Ворон. ВОЗМОЖНОСТИ УПРАВЛЕНИЯ СТРУКТУРОЙ И СВОЙСТВАМИ ЛИТЫХ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ, ПОЛУЧЕННЫХ МЕТОДОМ ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОЙ ГАРНИСАЖНОЙ ПЛАВКИ С ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМ ПЕРЕМЕШИВАНИЕМ Воронова О.І. ДОСЛІДЖЕННЯ ЗМІН ВЛАСТИВОСТЕЙ І СТІЙКОСТІ ЛЕГОВАНИХ СТАЛЕЙ ПРИ ВИГОТОВЛЕННІ ВСТАВОК ПРЕС ФОРМ МЕТОДАМИ ЛИТТЯ Н.С. Гавалешко, А.С. Кочешков., Д.С.Демидов. ДОСЛІДЖЕННЯ МІКРОТВЕРДОСТІ ПЕРЕХІДНОГО ШАРУ У БІМЕТАЛЕВИХ ВИРОБАХ В. П. Гаврилюк, В. Н. Бондаревский, К. В. Гаврилюк. ВЛИЯНИЕ ФОСФОРСОДЕРЖАЩИХ ЛИГАТУР НА СТРУКТУРУ ЗАЭВТЕКТИЧЕСКОГО СИЛУМИНА AlSi19Cu О. В. Гнатенко, С. В. Гайдук, В. В. Наумик. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ФАЗОВОЙ СТАБИЛЬНОСТИ ЭКОНОМНОЛЕГИРОВАННОГО НИКЕЛЕВОГО СПЛАВА В. П. Головаченко, В. М. Дука. НОВЫЕ ТЕХНОЛОГИИ В ОБЛАСТИ ЛИТЬЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ В. П. Головаченко, В. М. Дука, А. Г. Вернидуб. О НОВОМ СПОСОБЕ ЛИТЬЯ ЗАГОТОВОК ИЗ ЦВЕТНЫХ МЕТАЛЛОВ И СПЛАВОВ В ФОРМЫ ИЗ ФОЛЬГИ М. С. Горюк, В. К. Погорский. МАГНИТОДИНАМИЧЕСКИЙ МИКСЕР ДОЗАТОР ДЛЯ ЧУГУНА А. В. Гресс. РАЗРАБОТКА ТЕПЛОВЫХ РЕЖИМОВ ОХЛАЖДЕНИЯ НЕПРЕРЫВНОЛИТОЙ СТАЛЬНОЙ СОРТОВОЙ ЗАГОТОВКИ Ю. І. Гутько, І. А. Шалевська. ЕКОЛОГІЧНА СИТУАЦІЯ У МЕТАЛУРГІЙНОМУ ПЕРЕДІЛІ ЛИВАРНОГО ВИРОБНИЦТВА ПРИ ВИГОТОВЛЕННІ ВИКЛИКІВ З ЗАЛІЗОВУГЛЕЦЕВИХ СПЛАВІВ Ю.І.Гутько, А.М. Голофаєв, П.Б. Калюжний. РОЗРОБКА ТЕХНОЛОГІЇ ЛИТТЯ КАРТЕРУ ЗАДНЬОГО МОСТУ З ВИКОРИСТАННЯМ СИСТЕМ КОМП'ЮТЕРНОГО МОДЕЛЮВАННЯ А. Н. Доний. ОСОБЕННОСТИ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОГО ЭКСПЕРИМЕНТА С ИМИТАЦИОННОЙ МОДЕЛЬЮ КРИСТАЛИЗАЦИИ МЕТАЛЛОВ И СПЛАВОВ В. С. Дорошенко, В. П. Кравченко. АНАЛИЗ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ДИСТАНЦИОННОГО КОМПЬЮТЕРНОГО МОНИТОРИНГА ЛИТЕЙНЫХ ПРОЦЕССОВ В. С. Дорошенко, И. О. Шинский. ИННОВАЦИОННЫЙ КЛАСТЕР НА БАЗЕ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОГО ИНСТИТУТА НАН УКРАИНЫ В. С. Дорошенко, К. Х. Бердыев. КОНЦЕПЦИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПЕРЕНОСА ДЛЯ КОМПЬЮТЕРНОГО МОНИТОРИНГА ЛИТЕЙНЫХ ПРОЦЕССОВ В. С. Дорошенко. СОЗДАНИЕ ТВЕРДЕЮЩЕЙ КОМПОЗИЦИИ В ПЕСЧАНОЙ СМЕСИ ОБОЛОЧКОВОЙ ФОРМЫ ПУТЕМ ВВЕДЕНИЯ ОТВЕРДИТЕЛЯ В КОНТАКТ СО СВЯЗУЮЩИМ МЕТОДОМ ПРОПИТКИ В. С. Дорошенко. МИНИМАЛЬНЫЕ ПОВЕРХНОСТИ ЛИТЫХ КОНСТРУКЦИЙ В. М. Дробязко, О. А. Анісімова, В. С. Смольська. РЕГУЛЮВАННЯ ВЛАСТИВОСТЕЙ СУМІШЕЙ ДЛЯ ФОРМУВАННЯ ПО-СИРОМУ В. И. Дубоделов. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ НОВЫХ ПРОЦЕССОВ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ОБРАБОТКИ МЕТАЛ ЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ В. М. Дука, А. И. Семенченко, И. В. Хвостенко. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОСОДЕРЖАЩИХ ИНТЕРМЕТАЛЛИДОВ В AL-SI СПЛАВАХ МЕТОДОМ ЭКСПРЕССНОГО ТЕРМИЧЕСКОГО АНАЛИЗА Н. С. Евтушенко. ИССЛЕДОВАНИЕ ПОВЕДЕНИЯ ХТС НА СМОЛАХ В ПРОЦЕССЕ ИХ ДЕСТРУКЦИИ Н. О. Жижкіна, Ю. І. Гутько. КОМП'ЮТЕРНЕ МОДЕЛЮВАННЯ ВІДЦЕНТРОВОГО ЛИТТЯ ВАЛКІВ Л. Ф. Жуков, В. В. Дроздовский, А. Л. Корниенко. БЕСКОНТАКТНЫЙ НЕПРЕРЫВНЫЙ КОНТРОЛЬ ТЕМПЕРАТУРЫ ЖИДКОГО МЕТАЛЛА НА ВЫПУСКЕ И СЛИВЕ ИЗ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ ПЕЧЕЙ И АГРЕГАТОВ Л. Ф. Жуков, А. В. Богдан. ДВУХТЕМПЕРАТУРНЫЙ ВЗАИМОКОМПЕНСАЦИОННЫЙ МЕТОД МНОГОЦВЕТОВОЙ ПИРОМЕТРИИ ИЗЛУЧЕНИЯ Л. Ф. Жуков, А. Л. Гончаров, А. Б. Бунза, В. В. Дроздовский.



КОМПЛЕКС ПРИБОРОВ ДЛЯ КОНТАКТНЫХ И БЕСКОН ТАКТНЫХ ИЗМЕРЕНИЙ ТЕМПЕРАТУРЫ Л. Ф. Жуков, А. В. Богдан. КОНТРОЛЬ ТЕМПЕРАТУРЫ ЖИДКОГО МЕТАЛЛА В УМНЫХ ПЕЧАХ Л. Ф. Жуков, А. В. Богдан. МНОГОЦВЕТОВАЯ СПЕКТРАЛЬНО КОМПЕНСАЦИОННАЯ ПИРОМЕТРИЯ ИЗЛУЧЕНИЯ С ДИНАМИЧЕСКИМ ВВЕДЕНИЕМ ПОПРАВКИ Л. Ф. Жуков, А. В. Богдан. МНОГОЦВЕТОВЫЕ СПЕКТРАЛЬНО КОМПЕНСАЦИОННЫЕ ОДНОТЕМПЕРАТУРНЫЕ МЕТОДЫ ТЕРМОМЕТРИИ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ СПЛАВОВ Л. Ф. Жуков, А. В. Богдан, В. М. Крупник, Л. В. Крупник, А. Л.

Корниенко. НОВЫЕ МНОГОЦВЕТОВЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ДЛЯ НЕПРЕРЫВНОГО ИЗМЕРЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ Л. Ф. Жуков, Э. В. Захарченко, Е. А. Сиренко. ПОВЫШЕНИЕ ПОМЕХОУСТОЙЧИВОСТИ ТЕРМОГРАФИЧЕСКОГО ЭКСПРЕСС АНАЛИЗА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ СПЛАВОВ Л. Ф. Жуков, Н. Ф. Зубенина. РЕСУРСО-, В ТОМ ЧИСЛЕ ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИЕ ПРОЦЕССЫ ПЛАВКИ, МИКСЕРОВАНИЯ И ВЫДЕРЖКИ МЕТАЛЛА В ИНДУКЦИОННЫХ ПЕЧАХ Л. Ф. Жуков, М. И. Смирнов, А. В. Богдан. СВЕТОВОДНЫЙ НЕПРЕРЫВНЫЙ КОНТРОЛЬ ТЕМПЕРАТУРЫ ЖИДКОГО МЕТАЛЛА В ИНДУКЦИОННЫХ ПЛАВИЛЬНЫХ, МИКСЕРНЫХ И РАЗЛИВОЧНЫХ ПЕЧАХ.

Л. Ф. Жуков, Д. А. Петренко. ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ИЗМЕРЕНИЯ В МЕТАЛЛУРГИИ. ИСТОРИЯ, СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ.

Л. Ф. Жуков, А. Л. Гончаров, Э.В. Захарченко, Е.А. Сиренко.

ТЕРМОГРАФИЧЕСКИЙ И ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ЭКСПРЕСС АНАЛИЗА ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА ЧУГУНА Л. Ф. Жуков, А. Л. Гончаров. ЭКСПРЕСС-АНАЛИЗ ФОРМЫ ГРАФИТА В ЧУГУНЕ Н. И. Замятин, Л. И. Солоненко, А. И. Вершинина. МЕТОД НАНЕСЕНИЯ ПРОТИВОПРИГАРНОГО ПОКРЫТИЯ НА ЗАМОРОЖЕННЫЕ ФОРМЫ О. М. Заставний, І. О. Шинський, Б. М. Шевчук. ПЕРСПЕКТИВИ ВИКОРИСТАННЯ БЕЗДРОТОВИХ ТЕХНОЛОГІЙ В ЛИВАРНОМУ ВИРОБНИЦТВІ А.С. Затуловский, А.В. Косинская. МЕЖФАЗНОЕ ВЗАИМО ДЕЙСТВИЕ ПРИ ФОРМИРОВАНИИ НОВЫХ ПОДШИПНИКОВЫХ БИМЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ СИСТЕМЫ СТАЛЬ – АНТИФРИКЦИОННЫЙ КОМПОЗИТ А.С. Затуловский, Е.В. Миронова, В.А. Лакеев. ЛИТЫЕ ЭНДОГЕНННЫЕ АЛЮМОМАТРИЧНЫЕ КОМПОЗИЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ АНТИФРИКЦИОННОГО НАЗНАЧЕНИЯ Э. В. Захарченко, Л. Ф. Жуков, Е. А. Сиренко. ЦВЕТНАЯ МЕТАЛЛОГРАФИЯ ЛИТЫХ СПЛАВОВ В. Г. Иванов, А. Ф. Кузовов, А. В. Малый, В.В. Волик, С.М. Козлов, О. Л. Бурдюжа. ВЛИЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРОДУВКИ ГАЗОМ СО2 НА ПРОЧНОСТЬ СТЕРЖНЕВЫХ СМЕСЕЙ В. П. Каргинов, В. Г. Иванов, А. В. Малый, Г. А. Данильчук, С. Г. Солдатов. ПРИМЕНЕНИЕ СИНТЕТИЧЕСКОЙ ДОБАВКИ «КОНТРАСАНД» ДЛЯ СНИЖЕНИЯ ПРИГАРА В ОТЛИВКАХ С.В. Конончук. ИССЛЕДОВАНИЕ ВАГРАНОЧНОГО ПРОЦЕССА В УСЛОВИЯХ ЛИТЕЙНОГО ЦЕХА ПАТ „КРАСНАЯ ЗВЕЗДА” Д. Н. Короленко, С. Я. Шипицын, В. П. Короленко, Н. Я. Золотарь.

ВЛИЯНИЕ ВНУТРИЗЕРЕННОЙ ДИСПЕРСИОННОЙ НИТРИДНОЙ ФАЗЫ В МЕТАЛЛЕ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ И ЭКСПЛУАТА ЦИОННЫЕ СВОЙСТВА ЦЕМЕНТОВАННЫХ СТАЛЕЙ В. А. Косячков, И. В. Лукьяненко. ОХРУПЧИВАНИЕ ВЫСОКОКРЕМНИСТОГО ФЕРРИТНОГО ЧУГУНА С ШАРОВИДНЫМ ГРАФИТОМ Ф. М. Котлярский, В. И. Белик, Г. П. Борисов. СНИЖЕНИЕ НЕПРОИЗВОДИТЕЛЬНЫХ РАСХОДОВ ЖИДКИХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ А.А.Крейцер, К.А.Крейцер. ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО ВАРИАНТА ЛИТЕЙНОГО ОБОРУДОВАНИЯ ПО КРИТЕРИЯМ НАДЕЖНОСТИ И ЭКОНОМИЧНОСТИ Н. Д. Круцкевич, О. Й. Шинский, Б. М. Шевчук. МЕТОДОЛОГІЯ ПОБУДОВИ ВІДМОВОСТІЙКИХ МЕРЕЖЕВИХ ЗАСОБІВ МОНІТОРИНГУ СТАНІВ ОБ’ЄКТІВ ПРОМИСЛОВОСТІ ТА ПАРАМЕТРІВ ТЕХНОЛОГІЧНИХ ПРОЦЕСІВ Д. Г. Кужель, Т. В. Бурлака, М. М. Ямшинський. ВДОСКОНАЛЕННЯ ТЕХНОЛОГІЧНИХ ПРОЦЕСІВ ВИГОТОВЛЕННЯ ВИЛИВКІВ ІЗ ДИФЕРЕНЦІЙОВАНИМИ ВЛАСТИВОСТЯМИ ПОВЕРХНІ В. Я. Куровский, Н. Я. Терещенко, О. А. Яковышин.

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ БРИКЕТИРОВАННЫХ МОДИФИКАТОРОВ В УСЛОВИЯХ ЛИТЬЯ ПО ГАЗИФИЦИРУЕМЫМ МОДЕЛЯМ С. В. Ладохин. ПЕРСПЕКТИВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЙ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОЙ ПЛАВКИ И ЛИТЬЯ МЕТАЛЛОВ И СПЛАВОВ В УКРАИНЕ В. В. Ласковець, К. Ю. Гзовський, В. П. Гаврилюк. Вплив титану на кристалізацію і структуру сплаву AlCu6, Н. И. Левицкий, Е. А. Матвиец, Т. В. Лапшук, М. М. Ворон.

ПРИМЕНЕНИЕ ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОЙ ГАРНИСАЖНОЙ ПЛАВКИ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ НА ОСНОВЕ ТИТАНА В. П. Лихошва, О. А. Пелікан, О.П. Шатрава. ТЕХНОЛОГІЇ ВІДНОВЛЕННЯ ЗНОШЕНИХ РОБОЧИХ ОРГАНІВ ДРОБИЛЬНО РОЗМЕЛЮВАЛЬНИХ МАШИН Т.В. Лысенко, Л.И. Солоненко, Н.П.Худенко, И.Л. Пенов.

ИССЛЕДОВАНИЕ ГАЗОПРОНИЦАЕМОСТИ ПРОТИВОПРИГАРНЫХ ПОКРЫТИЙ ПЕСЧАНЫХ СТЕРЖНЕЙ Т.В.Лысенко, В.М.Тонконогий. СОВРЕМЕННЫЕ ПОДХОДЫ В ПОДГОТОВКЕ ИНЖЕНЕРНЫХ КАДРОВ ДЛЯ ЛИТЕЙНОГО ПРОИЗВОДСТВА УКРАИНЫ Р.В. Лютий, А.С. Кочешков, Д.В. Кеуш. ЗВ`ЯЗУВАЛЬНІ КОМПОНЕНТИ ДЛЯ ФОРМУВАЛЬНИХ СУМІШЕЙ НА ОСНОВІ ОРТОФОСФОРНОЇ КИСЛОТИ ТА КРЕМНЕЗЕМИСТИХ МАТЕРІАЛІВ І. І. Максюта, Ю. Г. Квасницька, О. В. Михнян. ОПТИМАЛЬНІ ТЕХНОЛОГІЧНІ КРИТЕРІЇ ОТРИМАННЯ ОРІЄНТОВАНОЇ СТРУКТУРИ ЖАРОМІЦНИХ СПЛАВІВ А. Г. Малявин. Модифицирование – эффективный путь повышения свойств камнелитых изделий В. А. Мамишев. О ТЕРМОГРАДИЕНТНЫХ УСЛОВИЯХ ФОРМИРОВАНИЯ ТВЕРДОЙ КОРОЧКИ ЛИТЫХ ЗАГОТОВОК В. А. Мамишев. ТЕРМИЧЕСКИЙ МЕХАНИЗМ ВЫРАВНИВАНИЯ КРИВОЛИНЕЙНОГО ФРОНТА ЗАТВЕРДЕВАНИЯ В. А. Мамишев, О. И. Шинский, Л. А. Соколовская.

О РАЦИОНАЛЬНОЙ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ТЕПЛООБМЕНА В СИСТЕМЕ ЗАТВЕРДЕВАЮЩАЯ ЗАГОТОВКА-ЛИТЕЙНАЯ ФОРМА В. А. Мамишев, О. И. Шинский, Л. А. Соколовская. АРМИРОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТНЫХ СЛОЕВ ЗАТВЕРДЕВАЮЩИХ ОТЛИВОК Е. А. Марценюк, В. П. Кравченко. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ОХЛАЖДЕНИЯ ОТЛИВКИ В ПЕСЧАНОЙ ФОРМЕ В РАМКАХ КОРРЕЛЯЦИОННОЙ ТЕОРИИ СЛУЧАЙНЫХ ФУНКЦИЙ И. Ф. Михайлов, Л. П. Фомина. РЕНТГЕНОВСКИЕ ЭКСПРЕСС АНАЛИЗАТОРЫ СЛЕДОВЫХ ПРИМЕСЕЙ С ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬЮ ПОРЯДКА НАНОГРАММА ДЛЯ КОНТРОЛЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ВЫБРОСОВ В. Г. Могилатенко, М. М. Ямшинський, І. А. Власюк. ВИБІР ЗВ’ЯЗУВАЛЬНОГО КОМПОНЕНТУ ОБМАЗКИ ДЛЯ ПОВЕРХНЕВОГО ЛЕГУВАННЯ ВИЛИВКІВ У ФОРМІ, ДОСЛІДЖЕННЯ СТРУКТУРИ ЛЕГОВАНОГО ШАРУ І ПЕРЕХІДНОЇ ЗОНИ.

Ю.В.Моисеев, А.И. Личак, В.А. Твердохвалов. НАМАГНИЧИВАНИЕ ЖЕЛЕЗОУГЛЕРОДИСТЫХ СПЛАВОВ ПОЛЮСОМ ПОСТОЯННОГО МАГНИТА В. Л. Найдек, В. Н. Костяков, А. А. Волошин. КОМБИНИРОВАННЫЙ ПЛАЗМЕННО-ИНДУКЦИОННЫЙ НАГРЕВ КАК СРЕДСТВО ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА МЕТАЛЛА В. Л. Найдек, В. Н. Костяков, Н. В. Кирьякова. ЛЕГИРОВАНИЕ ЧУГУНА ХРОМОМ ИЗ ОКСИДНОГО РАСПЛАВА ШЛАКА А. В. Наривский, Н. С. Пионтковская, В. В. Федоров. ВЛИЯНИЕ ВАКУУМНО-ПЛАЗМЕННОГО РАФИНИРОВАНИЯ РАСПЛАВА НА КАЧЕСТВО ДЕФОРМИРУЕМЫХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ А. М. Недужий. ДОСЛІДЖЕННЯ ОСОБЛИВОСТЕЙ РОЗТАШУВАННЯ МОРФОЛОГІЧНИХ ОБЛАСТЕЙ ТА ПЕРЕХОДУ МОРФОЛОГІЇ СТРУКТУРИ ПЕРВИННОЇ ФАЗИ В АЛЮМІНІЄВОМУ СПЛАВІ Е. П. Нестерук, В. Б. Бубликов, Т. В. Зеленская.

О МОДИФИЦИРОВАНИИ ЧУГУНА В ПРОТОЧНОМ РЕАКТОРЕ А. С. Нурадинов, Е. Д. Таранов, А. В. Ноговицын, А. С. Эльдарханов. ВЛИЯНИЕ ВИБРАЦИИ НА ПРОЦЕССЫ ФОРМИРОВАНИЯ ПНЛЗ.

А. П. Онанко, М. П. Куліш, Г. Т. Продайвода, С. А. Вижва, Ю. А. Онанко. НЕРУЙНІВНИЙ МЕТОД КОНТРОЛЮ ПРУЖНИХ ТА НЕПРУЖНИХ ХАРАКТЕРИСТИК СПЛАВІВ УЛЬТРАЗВУКОВИМ ВИМІРЮВАЧЕМ Т. Н. Панова, А. В. Торопенко, Е. Ю. Лебедева. КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ФОРМИРОВАНИЯ КОМПОЗИЦИОННЫХ ИЗДЕЛИЙ «МЕТАЛЛ – ЛИТАЯ РЕЗИНА»

О.В. Парфентьєв, Г.Є. Федоров, Є.О. Платонов. ПІДВИЩЕННЯ ТЕХНОЛОГІЧНИХ ВЛАСТИВОСТЕЙ ХРОМОМАРГАНЦЕВИХ ЧАВУНІВ, МІКРОЛЕГОВАНИХ ТИТАНОМ І ВАНАДІЄМ І. Я. Петрик, В. Я. Лобурак. ІНТЕНСИФІКАЦІЯ НАСИЧУЮЧОЇ ЗДАТНОСТІ ПОРОШКОВОЇ СУМІШІ В ПРОЦЕСІ ХТО НЕРЖАВІЮЧИХ СТАЛЕЙ О.И.Пономаренко, Т. С. Бондаренко, Е. И. Васильева.

ОПТИМИЗАЦИЯ СОСТАВА ХТС НА СТАТИСТИЧЕСКИХ МОДЕЛЯХ И. Ю. Посыпайко, О. В. Соценко, А. В. Белич, А. Г. Самойленко.

ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ЛИТЬЯ ИЗНОСОСТОЙКИХ ДЕТАЛЕЙ ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ СМЕСИТЕЛЕЙ И. В. Прокопович, А. А. Коряченко, А. И. Барсуков. ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА ОТЛИВОК ПУТЕМ ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОГО МОНИТОРИНГА ТЕХНОЛОГИИ ЛИТЬЯ В ПЕСЧАНЫЕ ФОРМЫ Л. П. Пужайло, А. В. Серый, С. Л. Поливода. ПОЛУНЕПРЕРЫВНОЕ ЛИТЬЕ СЛИТКОВ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНЫХ АЛЮМИНИЕВЫХ ДЕФОРМИРУЕМЫХ СПЛАВОВ С ИХ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМ ПЕРЕМЕШИВА-НИЕМ В КРИСТАЛЛИЗАТОРЕ К. С. Радченко, М. М. Ямшинський, Г. Є. Федоров.

МІКРОЛЕГУВАННЯ І МОДИФІКУВАННЯ ВИСОКО-ХРОМИСТОГО ЧАВУНУ Е. А. Рейнталь, В. П. Лихошва, Л. А. Бондарь. ОЦЕНКА ГЛУБИНЫ ФОРМИРОВАНИЯ КОМПОЗИЦИОННОГО СЛОЯ НА ОСНОВЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ СУСПЕНЗИЙ П. В. Русаков. ВИБРАЦИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ С ПОИСКОВОЙ САМОНАСТРОЙКОЙ ПАРАМЕТРОВ СИЛОВОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ П.В. Русаков. ПРОЦЕССЫ ВИБРОФОРМОВКИ И ДЕФОРМАЦИОННАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ КОНТЕЙНЕРНЫХ ФОРМ В ПЕРЕХОДНЫХ РЕЖИМАХ М. С. Самохин. СКЛОННОСТЬ К ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН ПРИ РЕМОНТЕ ОТЛИВОК ЖАРОПРОЧНЫХ НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ СВАРКОЙ И НАПЛАВКОЙ Ю. А. Свинороев, Ю. И. Гутько. ЛИГОНОСУЛЬФОНАТНЫЕ МАТЕРИАЛЫ КАК ПЕРСПЕКТИВНОЕ СЫРЬЁ ДЛЯ РАЗРАБОТКИ НОВЫХ СВЯЗУЮЩИХ МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ ЛИТЕЙНОГО ПРОИЗВОДСТВА А. И. Семенченко, Е. А. Сиренко, Л. К. Шеневидько. ТЕРМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ РАСПЛАВОВ ПРИ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ОБРАБОТКЕ МЕТАЛЛА В. А. Середенко, Е. В. Середенко, С. Г. Голубчик. ОСОБЕННОСТИ ВВОДА ДИСПЕРСНЫХ ПРИСАДОК ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМИ СИЛАМИ ПРИ ВНЕПЕЧНОЙ ОБРАБОТКЕ ЛИТЕЙНЫХ СПЛАВОВ В. М. Симановский, И. И. Максюта, Ю. Г.Квасницкая, В.Г. Ефимова, Е.В. Михнян, А. В. Нейма. КЕРАМИЧЕСКИЕ СТЕРЖНИ НА ОСНОВЕ КВАРЦА ДЛЯ СЛОЖНО-ПРОФИЛЬНЫХ ОТЛИВОК С ОРИЕНТИРОВАННОЙ СТРУКТУРОЙ Ю. Я. Скок, А. В. Ноговицын, А. Г.Ковалев. ПОВЫШЕНИЕ ПЛАСТИЧНОСТИ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ КОМПЛЕКСНЫМ МИКРОЛЕГИРОВАНИЕМ Л. А. Соколовская, В. А. Мамишев. О ТЕМПЕРАТУРНОМ СОСТОЯНИИ УГЛОВЫХ ЗОН ЗАТВЕРДЕВАЮЩЕГО СЛИТКА Л. А. Соколовская. О ТЕПЛОВОЙ РАБОТЕ ИЗЛОЖНИЦЫ ПРИ ИЗМЕНЕНИИ ТОЛЩИНЫ ЕЕ СТЕНОК Л. А. Соколовская. УЧЕТ ТЕПЛОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПРОСЛОЕК В КОНТАКТНОЙ ЗОНЕ ТЕПЛООБМЕНА О. В. Соценко, И. Ю. Посыпайко, Ю. Ю. Посыпайко, Е. А. Перепечаева. КОМПЬЮТЕРНЫЙ АНАЛИЗ ФОРМЫ ГРАФИТА В ВЫСОКОПРОЧНОМ ЧУГУНЕ А. Л. Становский, В. В. Ясюков, Д. А. Желдубовский. ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА ОТЛИВОК ПУТЕМ ОПТИМИЗАЦИИ ПРОЦЕССОВ ЛИТЬЯ НА ЭТАПЕ ПРОЕКТИРОВАНИЯ А. А. Стрюченко, В. С. Дорошенко. СРАВНИТЕЛЬНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОЧНОСТИ ЖИДКОСТЕКОЛЬНОЙ И ЖИДКОСТЕКОЛЬНО-ПОЛИМЕРНОЙ ФОРМОВОЧНЫХ СМЕСЕЙ А. А. Стрюченко, В. С. Дорошенко. ТЕРМОКОМПАКТИРОВАННЫЕ ОТХОДЫ ПЕНОПОЛИ-СТИРОЛА КАК ВЫСОКОПРОЧНОЕ ТЕРМОПЛАСТИЧНОЕ СВЯЗУЮЩЕЕ ДЛЯ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ ШИРОКОГО НАЗНАЧЕНИЯ НА ЗЕРНИСТОЙ МИНЕРАЛЬНОЙ ОСНОВЕ В. В.Суменкова. ИССЛЕДОВАНИЕ ФАЗОВОГО СОСТАВА НИЗКОМАГНИЕВЫХ ЛИГАТУР Н.А. Тараненко, Ю.И. Гутько. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЛИТЬЯ ПО ГАЗИФИЦИРУЕМЫМ МОДЕЛЯМ НА РАЗМЕРНУЮ ТОЧНОСТЬ ОТЛИВОК ИЗ УГЛЕРОДИСТЫХ СТАЛЕЙ Е. С. Титова, Т. М. Титова. ВЛИЯНИЕ НАНОЧАСТИЦ НА МИКРОСТРУКТУРУ МЕДИ В. І. Тихонович, М. В. Дмитріюк. ДЕЯКІ ОСОБЛИВОСТІ ФОРМУВАННЯ ЗНОСОСТІЙКОСТІ ЛИТИХ КОМПОЗИТІВ СИНТЕЗОВАНИХ НА ОСНОВІ СІРИХ ЧАВУНІВ Т. Л. Тринева. ТЕХНОЛОГИИ БЫСТРОГО ПРОТОТИПИРОВАНИЯ, НОВЫЕ МАТЕРИАЛЫ И ИХ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ СВОЙСТВА А. И. Троцан, В. В. Каверинский, И. Л. Бродецкий.

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОВЕДЕНИЯ ДИСПЕРСНЫХ ЧАСТИЦ ТУГОПЛАВКИХ МОДИФИКАТОРОВ В ЖЕЛЕЗОУГЛЕРОДИСТЫХ РАСПЛАВАХ С УЧЁТОМ ГРАНУЛОМЕТРИЧЕСКОГО СОСТАВА ПОРОШКА Л. Н. Трубаченко, В. В. Христенко, Б. А. Кириевский.

ДИСПЕРСНОУПРОЧНЕННЫЕ СПЛАВЫ СИСТЕМЫ Cu – (Ni – Si) – (Fe – Cr – C) А. Н. Фесенко, М. А. Фесенко, В. А. Косячков, В. К. Заблоцкий. ПЕРСПЕКТИВНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ВНУТРИФОРМЕННОЙ ОБРАБОТКИ РАСПЛАВА В. Н. Фикссен, Н. А. Слажнев, Ю. П. Скоробагатько, А. В. Ященко. ЭЛЕКТРОФИЗИЧЕСКАЯ И РЕАГЕНТНАЯ ОБРАБОТКА ЖИДКИХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ В МАГНИТОДИНАМИЧЕСКОЙ УСТАНОВКЕ А.Б. Финкельштейн, М.Л. Черный, Н.Ю. Новожилов. ТЕХНОЛОГИЯ ПОЛУЧЕНИЯ ПОРИСТОГО ЛИТОГО АЛЮМИНИЯ С ПОВЫШЕННОЙ ПОРИСТОСТЬЮ.

О.Н. Хорошилов О.И. Пономаренко. ПОВЫШЕНИЕ ВЫХОДА ГОДНОГО НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ В. В. Христенко, М. А. Руденко, Б. А. Кириевский. УЛУЧШЕНИЕ СВОЙСТВ СПЛАВОВ СИСТЕМЫ CU – (FE – CR – C), УПРОЧНЕННЫХ ВКЛЮЧЕНИЯМИ, СФОРМИРОВАВШИМИСЯ В РАСПЛАВЕ В. В. Христенко, О. В. Ушкалова, Л. М. Трубаченко. ЗНОСОСТІЙКІ СПЛАВИ СИСТЕМИ (Fe – Cr – C) – Cu З ПОЛІПШЕНИМИ ВЛАСТИВОСТЯМИ Г. Д. Хуснутдинов, Б. Г. Зеленый. РЕАГЕНТ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ЧУГУНОВ Т. Г. Цір, А. Г. Борисов. ВПЛИВ НЕРОЗЧИННИХ НАНОЧАСТИНОК НА МОРФОЛОГІЮ КРИСТАЛІВ, ЩО ХАРАКТЕРИЗУЮТЬСЯ ПОШАРОВИМ МЕХАНІЗМОМ РОСТУ В. Н. Цуркин, А. В. Синчук, K. H. Kim. ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА СИЛУМИНОВ, ЗАГРЯЗНЕННЫХ ЖЕЛЕЗОМ, ЖИДКОФАЗНОЙ ЭЛЕКТРОГИДРОИМПУЛЬСНОЙ ОБРАБОТКОЙ В. Н. Цуркин, А. В. Синчук, А. В. Иванов, Р. А. Тарасенко, Г. П. Борисов. ЭЛЕКТРОТОКОВОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ НА ИСХОДНУЮ ДЕНДРИТНУЮ СТРУКТУРУ СПЛАВА АК7 В ТЕМПЕРАТУРНОМ ИНТЕРВАЛЕ ПЛАВЛЕНИЯ О. А. Чайковський, О. С. Хасан, Є. А. Литвинець. ВИКОРИСТАННЯ ТЕРМІТНОЇ СУМІШІ ДЛЯ РОЗПЛАВЛЕННЯ ФХ С. М. Чернега, І. Ю. Медова. ПІДВИЩЕННЯ ЗНОСОСТІЙКОСТІ ПОКРИТТІВ НА СТАЛЯХ БОРУВАННЯМ З ЛЕГУЮЧИМИ ДОБАВКАМИ МІДІ Б. М. Шевчук, В. С Дорошенко, В. П. Кравченко. ОПЕРАТИВНА ОБРОБКА ТА ПЕРЕДАЧА ІНФОРМАЦІЇ ПРО СТАН ОБ’ЄКТІВ ЛИВАРНОГО ВИРОБНИЦТВА ЗАСОБАМИ ТЕРМІНАЛІВ І АБОНЕНТСЬКИХ СИСТЕМ РАДІОМЕРЕЖ В. Ю. Шейгам, Н. П. Исайчева, А. И. Семенченко.

ПЕРЕМЕШИВАНИЕ И ПЕРЕОХЛАЖДЕНИЕ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ А. И. Шейко В. П. Снисарь. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СВОЙСТВ БЕНТОНИТОВЫХ ГЛИНОПОРОШКОВ В СООТВЕТСТВИИ С ДЕЙСТВУЮЩИМ В УКРАИНЕ СТАНДАРТОМ.

В.О.Шинский, Т.В.Лысенко. АНАЛИЗ СВОЙСТВ ОРГАНИЧЕСКИХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ РАСТВОРИТЕЛЕЙ ПЕНОПОЛИСТИРОЛА І. О. Шинский, О. Д.Круцкевич. АНАЛІЗ МЕТОДІВ ФУНКЦІОНУВАННЯ ДЕЦЕНТРАЛІЗОВАНИХ СЕНСОРНИХ ТА ЛОКАЛЬНО-РЕГІОНАЛЬНИХ РАДІО МЕРЕЖ, МОНІТОРИНГУ ОБ’ЄКТІВ ТА ПРОЦЕСІВ ЛИВАРНОГО ВИРОБНИЦТВА О. И. Шинский, В. С. Дорошенко. КРИОТЕХНОЛОГИЯ ЛИТЬЯ МЕТАЛЛА ПО РАЗОВЫМ МОДЕЛЯМ КАК ОДИН ИЗ ПУТЕЙ ЭКОЛОГИЗАЦИИ ЛИТЕЙНОГО ПРОИЗВОДСТВА О. И. Шинский, Б. М. Шевчук. РЕАЛИЗАЦИЯ НАДЕЖНОЙ И ЗАЩИЩЕННОЙ ПЕРЕДАЧИ ИНФОРМАЦИИ В РАДИОСЕТЯХ МОНИТОРИНГА И УПРАВЛЕНИЯ КАЧЕСТВОМ ПРОИЗВОДСТВА В ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХАХ И.О. Шинский, Е.Н. Леонтьева. ТЕПЛО - МАССООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ ПРИ ЗАПОЛНЕНИИ ФОРМЫ НАПОЛНЕННОЙ МАКРО АРМИРУЮЩЕЙ ФАЗОЙ И.О. Шинский, В.А. Болюх, В.О. Шинский. ТЕХНИКО ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПРОИЗВОДСТВА ОТЛИВОК ИЗ СЕРОГО И ХРОМИСТОГО ЧУГУНА ПО ГАЗИФИЦИРУЕМЫМ МОДЕЛЯМ С ДИСПЕРСНЫМИ КОМПОНЕНТАМИ О. Й. Шинський, Б. М. Шевчук, О. М. Заставний. ПЕРСПЕКТИВИ ВИКОРИСТАННЯ БЕЗДРОТОВИХ ТЕХНОЛОГІЙ В ЛИВАРНОМУ ВИРОБНИЦТВІ О. В. Шнипко, В. Н. Рыбак. МЕХАНИЗМ ИЗМЕЛЬЧЕНИЯ ЗЕРНА АЛЮМИНИЯ КАРБАМИДОМ В. А. Щерецкий, А. С. Затуловский. КОМПЛЕКСНОЕ АРМИРОВАНИЕ АЛЮМОМАТРИЧНЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ КОНСОЛИДАЦИЕЙ МИКРО-НАНО ОБЪЕКТОВ Б. М. Эфрос, И. П. Конакова, В. Н. Варюхин. СТРУКТУРА И УПРОЧНЕНИЕ КОМПОЗИТНЫХ МАТЕРИАЛОВ, ПОЛУЧЕННЫХ ИЗ ЛИТЫХ ПОРИСТЫХ МЕТАЛЛОВ Б. М. Эфрос, В. П. Лесников, В. Н. Варюхин. СТРУКТУРНЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ И УПРОЧНЕНИЕ ЛИТЕЙНЫХ ЖАРОПРОЧНЫХ СПЛАВОВ ПРИ ДЕФОРМАЦИИ В УСЛОВИЯХ ВЫСОКИХ ДАВЛЕНИЙ И ПОСЛЕДУЮЩЕЙ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ А. А. Ясинский, В. Б. Бубликов, Д. Н. Берчук. УЛУЧШЕНИЕ СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЯ ТОНКОСТЕННЫХ ОТЛИВОК ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО ЧУГУНА УДК 621. Е. А. Адаменко, В. Н. Рыбак Национальный технический университет Украины «Киевский политехнический институт», Киев РАСЧЕТ ШИХТЫ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ MS EXCEL Основной задачей любого металлургического процесса является задача получения сплава заданного химического состава. Решение задачи сводиться к определению типов и количества шихтовых материалов, которые необходимо загрузить в печь [1].

Для определения количества шихтовых материалов в большинстве случаев находят средние значения содержания химических элементов конечного сплава, составляют систему линейных уравнений и решают одним из известных математических методов при помощи ПЭОМ.

Данный способ (далее «традиционный») имеет ряд существенных недостатков:

1) Количество балансовых уравнений, количество химических элементов, по которым осуществляется расчет, а также количество шихтовых материалов, которые загружаются в печь, должны быть равны между собой.

2) Так как система балансовых уравнений построена на строгом равенстве, через «неудачный» подбор шихтовых материалов очень часто система становиться неразрешимой. Это приводит к необходимости перебора разных типов шихтовых компонентов.

3) Способ не учитывает стоимости шихтовых компонентов, что особенно актуально в последнее время, когда необходимо в условиях конкуренции искать пути уменьшения себестоимости продукции и экономии природных ресурсов.

Авторами был разработан новый подход к решению задачи расчета шихты металлургического процесса на основе модуля «Поиск решения», который входит в состав известной программы Microsoft Excel.

Процесс расчета шихты состоит из следующих этапов:

1) Создание таблиц с исходными данными, а именно: требуемый химический состав конечного сплава в виде минимальной и максимальной границ по каждому химическому элементу;

угар химических элементов в зависимости от типа металлургической печи и параметров плавки;

тип, средний химический состав, компактность, запасы и стоимость шихтовых материалов, которые могут быть использованы для приготовления конечного сплава.

2) Составление балансовых неравенств для тех химических элементов, по которым необходимо провести расчет. Также могут быть добавлены и другие ограничения, например, на запасы, минимальное или максимальное количество некоторого шихтового материала в плавке, и т.д.

3) Составление целевой функции. В большинстве случаев в качестве целевой функции принимается суммарная себестоимость процесса.

4) Решение полученной системы неравенств с целью нахождения типа и количества шихтовых материалов, которые необходимо загрузить в печь с целью получения заданного химического состава конечного сплава с минимальной себестоимостью.

Предложенным способом были рассчитаны шихтовые материалы для нескольких плавок, а также проведен сравнительный анализ результатов расчетов с результатами расчетов, сделанных при помощи «традиционных»

способов.

Вследствие проведенного анализа можно сделать выводы:

1) Количество балансовых уравнений, количество химических элементов, по которым осуществляется расчет, а также количество шихтовых материалов, которые загружаются в печь, могут быть разными. Это позволяет из всех шихтовых материалов, которые есть в распоряжении, автоматически выбрать наилучшие.

2) Так как система балансовых уравнений построена на неравенствах, при достаточно большом выборе шихтовых материалов система всегда разрешима.

3) Способ позволяет в любой момент добавлять, удалять или изменять дополнительные ограничения и оперативно управлять технологическим процессом, обеспечивая его минимальную себестоимость. В проведенных расчетах удалось добиться уменьшения себестоимости до 30% Список литературы 1. Галдин Н. М., Чернега Д. Ф., Иванчук Д. Ф. Цветное литье: справочник – М.:

Машиностроение, 1989. – 528 с.

УДК 621.74.043. Я. К. Антоневич Національний технічний університет України «Київський політехнічний інститут», Київ ПРИНЦИПИ ПОБУДОВИ АСУТП МАШИН ЛИТТЯ ПІД ТИСКОМ Зміна якості виливків пов'язана з коливанням параметрів технологічного процесу. Нестабільність параметрів призводить до браку. Аналіз процесу ЛПТ показує, що брак виливків з'являється, в основному, по двох причинах: не оптимізовані режими лиття, або вони порушуються в процесі виробництва [1].

Якщо режими лиття не оптимізовані, тобто не знайдені такі параметри технологічного процесу, при яких якість виливків задовольняє вимогам, що пред'являються до них, то необхідно провести дослідження по оптимізації. Якщо ж оптимальні режими відомі, а брак у виливках виникає через порушення режимів лиття, то це може відбуватися з вини ливарника або унаслідок збою устаткування.

Ливарник, що працює на машині ЛПТ, не може протягом всієї зміни виконувати операції з виготовлення виливків в одному і тому ж темпі і підтримувати на заданому рівні технологічні параметри. Для стабілізації змінних параметрів, що залежать від роботи устаткування в умовах випадкових збурень, необхідно автоматизувати процес.

Вирішення поставлених завдань дозволяє істотно знизити кількість браку виливків. Проте при роботі устаткування в автоматичному режимі за жорсткою програмою можливі зовнішні збурення (поповнення розплавом роздаточної печі, підлив розплаву в зазор між пресс-поршнем і стаканом і ін.), що порушують оптимальні режими лиття і призводять до браку. Для нормального ходу технологічного процесу необхідні контроль якості виливків і коректування режимів лиття. Ці функції зазвичай виконує оператор, що обслуговує АСУ і фактично підтримує зворотний зв'язок між вхідними і вихідними параметрами технологічного процесу.

Щоб автоматизувати операції контролю якості виливків і коректування режимів лиття, необхідно розробити засоби контролю показників якості продукції, створити математичну модель, що пов’язує показники якості зі змінними параметрами технологічного процесу, розробити і реалізувати алгоритм управління процесом на керуючому обчислювальному комплексі.

Складність адекватного описання технології полягає в різноманітності параметрів і випадкових збурень, що виникають при виготовленні виливків. Для описання процесу ЛПТ можуть бути використані детерміновані і стохастичні математичні моделі. Детермінована модель відповідає певним зв’язкам вхідних і вихідних параметрів процесу. Стохастичні моделі використовують неповну визначеність зв’язків змінних параметрів і показників якості виливків, які оцінюються статистично [2, 3]. Детерміновані моделі звичайно використовують для якісного вивчення процесу ЛПТ. Для управління технологічним процесом їх не застосовують через недостатню адекватність описання цього процесу.

Стохастичні математичні моделі враховують складні зв’язки змінних параметрів і показників якості виливків. Їх отримують зазвичай при обробці статистичних даних методами кореляційного и регресивного аналізів. Ці моделі мають частковий характер і можуть бути використані тільки для оптимізації режимів ЛПТ, про які накопичено статистичні дані. Проведений аналіз автоматизованих ливарних комплексів, що працюють, показує, що основною тенденцією їх розвитку є оснащення обладнання інформаційними системами контролю з наступним переходом до замкнутих систем управління.

Без уточнення оцінок технологічних параметрів в моделі неможливо з заданою точністю передбачити якість виливків для кожного наступного циклу, отже, і керувати процесом. Аналіз характеру температурних кривих процесу, динаміки пресування, щільності виливків, кількості скупчень, розмірів и місць розташування пористості виливків показав, що процес ЛПТ – стохастичний і нестаціонарний. Тому для його описання найбільш придатний адаптивний алгоритм, заснований на методі стохастичної апроксимації. В умовах нестаціонарного процесу він дає можливість весь час підлаштовувати модель, уточнюючи оцінки параметрів, що повільно змінюються.

Список літератури 1. Богушевский В.С., Иванов В.Н. АСУТП машин литья под давлением // НПК «Киевский институт автоматики» – 1994 г. – 239 с.

2. Carlisle T., Hondeschell I. The role of statistical process control in die casting // I. Transact SDCE 14th. Int. Die casting Congr. – 1987. – № 3 – C. 23/1 – 23/4.

3. Филипенко Е.В., Карпенко В.М., Самарай В.П. Использование статистических методов анализа при мониторинге брака отливок в литейных цехах // Металл и литье Украины. – 2011. – № 5 (216). – С. 10 – 15.

УДК 621.74.046:539. Е. Г. Афтандилянц, О. А. Пеликан, В. П. Лихошва Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев ЗАКОНОМЕРНОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ СТРУКТУРЫ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СВОЙСТВ БИМЕТАЛЛИЧЕСКИХ ОТЛИВОК Максимально высокий уровень эксплуатационных свойств биметаллических отливок может быть достигнут только в случае обеспечения последовательного положительного влияния химических элементов и технологических параметров на структурообразование отливок на всех стадиях их производства. Изучению указанной проблемы посвящено множество работ, однако до сих пор не разработаны научные принципы эффективного комплексного применения легирования и термической обработки с целью оптимизации процесса структурообразования и формирования свойств биметаллических отливок.

На основании проведенных в ФТИМС НАН Украины аналитических и экспериментальных исследований определены основные термодинамические, физико-химические и фазовые параметры формирования структуры и свойств биметаллических отливок и установлены соответствующие количественные закономерности.

В результате исследования термокинетических параметров формирования структуры биметаллических отливок при кристаллизации и охлаждении после затвердевания установлено, что количество карбидов в рабочем слое определяется степенью легирования чугуна;

кинетика выделения аустенита и эвтектики в процессе кристаллизации – накоплением карбидов и адсорбцией элементов на поверхности раздела жидкой и твердой фаз;

критическая скорость охлаждения аустенита – химическим составом аустенита чугуна и количеством карбидов, выделившихся при затвердевании;

температуры начала и окончания превращения аустенита рабочего слоя – химическим составом аустенита чугуна, количеством карбидов, выделившихся при затвердевании, и скоростью охлаждения аустенита в интервале температур от 800 до 600 оС;

температуры начала и окончания превращения аустенита металла-основы – химическим составом аустенита металла-основы и скоростью его охлаждения в интервале температур от 800 до 600 оС.

Анализ процесса формирования структуры биметаллических отливок показал, что содержание структурных составляющих и дисперсность феррито перлитной структуры металла-основы определяется степенью легирования стали и скоростями охлаждения в жидком состоянии, интервале затвердевания в температурной области от 600 до 800 оС, предшествующей превращению аустенита;

размер ферритного и перлитного слоя в переходной зоне – вышеперечисленными параметрами, а также степенью легирования чугуна;

количество карбидов – степенью легирования чугуна;

размер карбидов – степенью легирования чугуна, а также скоростью охлаждения рабочего слоя в жидком состоянии и в интервале затвердевания;

количество и размер зерен перлита в рабочем слое, а также расстояние между пластинами цементита в перлите – скоростью охлаждения рабочего слоя в интервале температур от 800 оС, до степенью легирования чугуна и температурным интервалом превращения аустенита рабочего слоя;

объемная доля остаточного аустенита в рабочем слое – степенью легирования чугуна и скоростью охлаждения рабочего слоя в жидком состоянии и в интервале затвердевания.

Установлено, что микроструктура биметаллических отливок после термической обработки определяется следующими факторами: количество и размер феррита и перлита металла-основы – соотношением углеродного эквивалента стальной основы и соответствующей структурной характеристикой в литом состоянии;

размер ферритного и перлитного слоя переходной зоны – углеродными эквивалентами стальной основы, матрицы рабочего слоя и соответствующими структурными характеристиками в литом состоянии;

количество и размер карбидов в рабочем слое – соотношением углеродных эквивалентов чугуна, матрицы рабочего слоя и соответствующими структурными характеристиками в литом состоянии;

содержание и размер пакетов мартенсита и зерен аустенита – соотношением углеродных эквивалентов чугуна и матрицы рабочего слоя.

В результате анализа абразивного изнашивания биметаллических отливок установлено, что интенсивность этого процесса определяется твердостью измельчаемого материала и размерами карбидов, мартенсита и аустенита в чугуне рабочего слоя.

Установленные закономерности позволяют аналитически прогнозировать оптимальный химический состав и режимы изготовления биметаллических отливок с требуемым сочетанием уровней механических свойств и абразивной износостойкости.

УДК 543.427. А. А. Батурин, С. С. Борисова, А. И. Михайлов Национальный технический университет «Харьковский политехнический институт», Харьков НОВОЕ ПОКОЛЕНИЕ РЕНТГЕНОВСКИХ АНАЛИЗАТОРОВ СОСТАВА МАТЕРИАЛОВ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА Разработана новая модель рентгеновского сканирующего кристалл дифракционного спектрометра, предназначенного для анализа химических элементов от углерода до урана, в материалах металлургического производства:

литье, шлаках, ферросплавах и т.д.. В качестве диспергирующих элементов для измерения флуоресцентного излучения легких примесей используются:

а. в диапазоне химических элементов от Na(№11) до Sc(21) новые короткопериодные рентгеновские зеркала на основе нанослоев молибдена и В4С с периодом от 14 до 29 ангстрем;

б. для анализа углерода, кислорода, фтора, натрия и магния - новые варизонные рентгеновские зеркала на основе нанослоев кобальта и углерода.

Высокая контрастность линий легких элементов позволяет получить высококачественные спектры сканирования сплавов в диапазоне длин волн от до 50 ангстрем, в котором расположены линии L-серий основного и легирующих элементов сталей и цветных металлов.

Спектрометр позволяет исследовать валентное состояние примесей (например, Fe++ и Fe+++) по соотношению интенсивности линий L-серий металлов.

Для практических измерений «слабых» линий углерода в сталях и чугунах, наряду со множеством линий других элементов, предусмотрен отдельный канал на углерод. Измерения в этом канале проводятся параллельно с измерениями линий остальных элементов в сканирующем спектрометре.

Прибор позволяет производить измерения углерода в стали, начиная от 0,2%мас. Погрешность определения концентрации углерода в диапазоне 0,2 1,2%мас составляет ± 0,04%мас.

УДК 669.162.275:669- Ю.Д. Бачинский, В.Б. Бубликов, В.Я. Хоружий Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев ИССЛЕДОВАНИЕ ФАЗОВОГО СОСТАВА МАГНИЕВЫХ ЛИГАТУР НА ОСНОВЕ ФЕРРОСИЛИЦИЯ Для получения чугуна с шаровидным графитом широко применяются магниевые лигатуры на основе ферросилиция, содержащие от 3 до 10 % Mg.

Согласно [1] в системе Fe-Mg-Si не существует тройных фаз. При температуре несколько выше 1085 °C протекает перитектическая реакция:

L + FeSi Mg2Si. (1) Образующееся соединение Mg2Si содержит примерно 66,7 масс. % Mg и 33, масс. % Si. Присутствующие в составе ФСМг двойные фазы FeSi и FeSi растворяют при 800 °C до 0,03 и 0,05 масс. % Мg соответственно. Растворимость Fe в Mg2Si при 800 °C достигает 0,3 масс. %. Двойная фаза Fe5Si3 растворяет до 0,5 и 1,1 масс. % Мg при 800 и 1000 °C соответственно. Растворимость Si в (Mg) составляет менее 0,1 масс. %. Растворимость же Mg в (Si) практически отсутствует [2]. В двойной системе Mg-Si соединение Mg2Si образует с кремнием эвтектику Mg2Si+Si при 940 °C. Концентрация Si в эвтектике 54 ат. %. В двойной системе по перитектоидной реакции при 805 °C образуется еще одно соединение – MgSi, концентрация кремния в котором составляет примерно 50 ат. %. В соответствии со схемами реакций [1], структура тройного сплава Fe-Mg-Si при температуре меньше 945,6 °C должна состоять из следующих фаз: FeSi2, Mg2Si, (Si).

При растворении Mg2Si в расплаве чугуна определенная часть магния испаряется, но с меньшей интенсивностью, чем металлический магний. Для снижения химической активности в FeSiMg лигатуру вводится кальций, что уменьшает интенсивность реакционного взаимодействия с расплавленным чугуном, улучшает усвоение магния, повышает эффективность модифицирования.

Для нейтрализации в чугуне возможных примесей демодифицирующих элементов в состав ФСМг лигатур вводят РЗМ.

Было проведено исследование фазового состава четырех FeSiMg лигатур, применяемых при производстве чугуна с шаровидным графитом.

Микроструктуру и фазовый состав лигатур исследовали на сканирующем электронном микроскопе JSM 6490LV. Часть исследований была выполнена на микроанализаторе РЭММА-102. Площадь, занимаемую в микроструктуре каждой из фаз, определяли методом количественного металлографического анализа по методике разработанной сотрудником Института проблем материаловедения НАН Украины Хоменко А.И..

Установлено качественное и количественное различие фазового состава лигатур (табл. 1).

Таблица 1 – Количественный фазовый состав исследованных лигатур Лига- Количество фазы в структуре лигатуры, % тура Si FeSi2 FeSi Mg2Si Mg-Si-О Si-РЗМ-Ca Si-РЗМ-Ca-Mg Si-Ca-Mg 1 - 58,97 13,55 24,58 - - 2,90 2 - 63,91 17,51 1,92 - - 0,09 16, 3 24,69 49,68 - 23,21 - 2,42 - 4 - 42,77 7,48 33,87 15,89 - - В трех из них фазы ферросилиция представлены лебоитом (FeSi2) и FeSi, а в одной – лебоитом и кремнием. Лигатура с повышенным содержанием кальция (2, масс. %) отличается от остальных наличием тройной фазы Si-Ca-Mg, в которой сосредоточена основная часть магния. В остальных лигатурах магний сосредоточен в фазе Mg2Si. Одна из лигатур с повышенным содержанием магния (9,4 масс. %) отличается наличием значительного количества фазы Mg-Si-O с содержанием 23,2 ат. % кислорода, который при взаимодействии с компонентами чугуна образует неметаллические включения, снижая модифицирующую способность лигатуры.

Различие фазового состава лигатур влияет на изменение условий плавления и степень перехода химических элементов в чугун и может стать причиной неудовлетворительного модифицирования.

Список литературы:

1. Effenberg G., Ilyenko S. Ternary Alloy Systems: Phase Diagrams, Crystallographic and Thermodynamic Data. – Springer, 2009. – v. 11. - рр. 135-147.

2. Барабаш О.П., Коваль Ю.Н. Структура и свойства металлов и сплавов.

Кристаллическая структура металлов и сплавов. Справочник. – К.: «Наукова думка», 1986. – с. 44.

УДК 669.162.275:669- Ю.Д. Бачинский, В.Б. Бубликов, В.П. Латенко Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев ВЛИЯНИЕ ФЕРРОСИЛИЦИЙМАГНИЕВЫХ ЛИГАТУР НА СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЕ ВЫСОКОПРОЧНОГО ЧУГУНА FeSiMg лигатуры с примерно одинаковым содержанием магния но разных производителей могут значительно отличаться влиянием на такие параметры структуры отливок как степень сфероидизации графита, количество графитной фазы, плотность распределения включений шаровидного графита, наличие цементитной фазы, соотношение феррит/перлит в металлической основе и др..

Полученная в отливках структура определяет величину показателей механических свойств, необходимость проведения термической обработки, влияет на обрабатываемость резанием на станках.

Было проведено исследование влияния четырех FeSiMg лигатур (табл. 1) на формирование структуры тонкостенных отливок из высокопрочного чугуна, получаемого внтриформенным модифицированием.

Таблица 1 – Химический состав исследуемых FeSiMg лигатур Массовая доля элементов, % Лигатура Mg Ca РЗМ Si Fe 1 6,87 0,58 0,85 46,3 остальное 2 6,62 2,40 0,45 49,6 остальное 3 7,49 0,45 0,72 55,3 остальное 4 9,40 0,40 - 41,2 остальное Модифицирующую способность оценивали по влиянию лигатуры на формирование микроструктуры высокопрочного чугуна в зависимости от скорости охлаждения, определяемой толщиной ступеней технологической пробы (2,5;

3,0;

5,0;

10,0 и 15,0 мм). Исследование микроструктуры проводили в центре и на краю поперечных сечений ступеней. Определяли степень сфероидизации графита, количество структурно-свободного цементита (при его наличии), плотность распределения включений шаровидного графита, количество феррита в металлической матрице.

При сравнительном исследовании модифицирующей способности исследуемых лигатур установлено, что все лигатуры обеспечивают высокую степень сфероидизации включений графита (ССГ более 90 % в ступенях толщиной 10;

мм и 95-97 % в ступенях толщиной 2,5;

3,0;

5,0 мм), но значительно различаются влиянием на степень графитизации структуры. По графититизирующей способности лучшей является лигатура 2, содержащая наибольшее количество кальция. В результате модифицирования лигатурой 2 при кристаллизации технологической пробы цементит не образуется даже в ступени толщиной 2,5 мм.

При этом в структуре формируется наибольшее количество включений шаровидного графита, а при эвтектоидном превращении образуется максимальное количество феррита. По мере увеличения в структуре ступеней технологической пробы количества цементита при модифицировании лигатурами 3;

1;

4 соответственно уменьшается количество включений шаровидного графита и количество феррита в металлической основе.

Результаты исследования показали, что химический состав FeSiMg лигатур относится к числу факторов, определяющих эффективность процесса модифицирования в технологиях высокопрочного чугуна.

УДК 669.131. И.В. Безкоровайная, В.Б. Бубликов, Л.Н. Сыропоршнев* Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев *Национальный технический университет Украины «КПИ», Киев.

ВЛИЯНИЕ ЛЕГИРОВАНИЯ МЕДЬЮ И НИКЕЛЕМ НА СТРУКТУРУ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ОТЛИВОК ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО ЧАГУНА Для исследований в качестве шихты использовали передельный чушковый чугун марки ПЛ2. В конце плавки в расплав вводили расчетное количество ферросилиция марки ФС75. Модифицирование проводили в ковше магний кальциевый лигатурой ЖКМК-4Р в количестве 2,5 % от массы жидкого чугуна.

Катодную медь марки М0к в количестве до 1 % вводили в ковш, укладывая ее сверху ранее засыпанной лигатуры ЖКМК-4Р. В опытах с содержанием меди в чугуне 1,2…3,0 %, ее вводили в печь в конце плавки Никель марки Н-4 вводили в шихту. Для определения механических свойств и микроструктуры, в сырые песчано-глинистые формы отливали стандартные клиновидные пробы толщиной у основания 25 мм (ДСТУ 3925-99).

Как показали исследования с повышением содержания меди в высокопрочном чугуне, увеличивается временное сопротивление разрыву (в), твердость (НВ), но при этом уменьшается величина относительного удлинения () и ударной вязкости (КС). Были полученные закономерности которые свидетельствуют, что для получения высокопрочного чугуна перлитного класса (с содержанием в металлической основе более 92 % перлита) достаточным является легирование 1 % Cu, при котором удается получить высокопрочный чугун со свойствами: в 750 МПа;

3 %;

КС 20 Дж/см2. При содержании 1,5 % Cu повышается прочность, но снижаются относительное удлинение и ударная вязкость: в 800 МПа;

2,5 %;

КС 12 Дж/см2. Дальнейшее повышение содержания меди до 2 % не оказывает существенного влияния на изменение показателей механических свойств.

Для повышения прочности легированного медью перлитного высокопрочного чугуна проводили нормализацию. В результате нормализации легированного 1,0…1,5 %Cu высокопрочного чугуна повышаются прочность (на 12…18%) и твердость, показатели относительного удлинения и ударной вязкости изменяются незначительно.

Важным фактором, способствующим увеличению механических свойств легированного медью высокопрочного чугуна, является повышение качества исходного расплава, которое определяется шихтовыми материалами, степенью рафинирования от вредных примесей.

При плавке в дуговой печи основным процессом на шихте из рафинированного продувкой магнием литейного чугуна марки ЛР6 и отходов листовой стали 08кп получен расплав с содержанием 0,08 % S и 0,029 % P. Что позволило снизить расход сфероидизирующей лигатуры в 2 раза по сравнению с модифицированием расплава, выплавленного в индукционной электропечи на шихте из передельного чушкового чугуна ПЛ2 с содержанием 0,035 % S. В результате легирования 1 % Cu расплава с низким содержанием S и Р получен перлитный высокопрочный чугун с в 900 МПа, 6 %, который, по сравнению с высокопрочным чугуном, полученным из чушкового чугуна ПЛ2, характеризуется повышенной на 20 % прочностью и в 2 раза большим относительным удлинением.

В результате нормализации повышаются прочность и твердость, относительное удлинение изменяется незначительно.

При исследовании влияния никеля в сравнении с нелегированным высокопрочным чугуном при легировании 0,5 % Ni временное сопротивление разрыву и твердость несколько снижается. При легировании 1 % Ni, несмотря на меньшее по сравнению с исходным нелегированным высокопрочным чугуном в количеством перлита показатели и НВ немного увеличиваются, а относительное удлинение уменьшается, что является следствием упрочнения твердого раствора легированием. Ударная вязкость, определенная на образцах без надреза, в результате легирования никелем повышается. При содержании 1,5 % Ni, когда количество перлита увеличивается, наблюдается повышение показателей в, НВ и снижение и КС. В результате нормализации легированного 1,5 % Ni высокопрочного чугуна достигается благоприятное сочетание высокой в прочности = 880…910 МПа и относительного удлинения = 4…6 %.

Перспективными являются методы совместного легирования медью и никелем. Легирование (1 %Cu+0,5 %Ni) рекомендуется для получения высокой прочности и износостойкости. Легирование (0,5 %Cu+1 %Ni) рекомендуется, если требуется сочетание высокой прочности с повышенными пластичностью и ударной вязкостью высокопрочного чугуна.

УДК: 536.4: 539. Н. Н. Белоусов Физико-технический институт им. А.А. Галкина НАН Украины, Донецк СТРУКТУРНОЕ МОДИФИЦИРОВАНИЕ ВЫСОКОАЗОТИСТОЙ СТАЛИ В УСЛОВИЯХ БОЛЬШОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ Актуальность проблемы. В ряде областей современной промышленности, находят широкое применение немагнитные материалы. В качестве таких материалов используются нержавеющие стали, легированные никелем. Условия эксплуатации этих материалов не требуют особых антикоррозионных свойств, и поэтому создаются благоприятные предпосылки для замены в них дефицитного никеля азотом. Это является эффективным и перспективным способом экономии дорогостоящего никеля и удешевления изделий из сталей данного класса.

Несмотря на большой экономический и научный интерес к химической модификафции этого класса сталей, остаются актуальными вопросы, связанные с получением в них структурно - модифицированного состояния. Актуальность проблемы обусловлена так же необходимостью улучшения физико-механических свойств и стабилизацией модифицированной структуры данного типа сталей. В работе предложен метод температурно - силовых воздействий, который позволяет создавать структурно - модифицированные состояния в этих сталях, путем комбинирования (по определенной схеме и с заданной последовательностью) различных видов деформаций: растяжения и кручения.


Последующая термическая обработка позволяет обеспечивать формирование однородной и термодинамически равновесной микроструктуры.

Материал исследования. Объектом исследования выбран композиционный Cr-Ni-Mn сплав в виде твердого раствора данных элементов в матрице железа.

Сплав был получен путем плавки в индукционной печи с последующим плазменно - дуговым переплавом в атмосфере азота под давлением. Состав сплава:

Cr=18.3%, Ni=16.2%, Mn=10.4%. Содержание Ni составляло: СNi=10.5% и Ni-16.2%.

Концентрация азота в стали варьировалась в пределах: CN= 0.06, 0.3 и 0.57%N при фиксированном содержании никеля. После закалки с Т=11000С полученная высокоазотистая сталь (ВАС) находилась в аустенитном состоянии.

Метод исследования. Для исследования структурно-кинетических процессов, протекающих на дислокационном уровне в модифицированных сталях, использовался метод низкочастотного внутреннего трения (НВТ). Проволочный образец исходной стали закреплялся между захватами разрывной машины, предварительно деформировался растяжением с последующим кручением на заданную величину. Затем на свежедеформированных образцах (общая степень деформации р+ к=60%) проводились in situ микроструктурные исследования и (Т=20 8000С) измерялась температурная зависимость НВТ в амплитуднонезависимой области НВТ ( =10-7).

Результаты исследования. На температурной зависимости внутреннего трения ВАС с различной концентрацией азота (CN=0.06, 0.3, 0.57%N) при заданном содержании никеля (CNi=16.2%) и различной степени деформации ( р+ к=20, 30, 40, 50 и 60%) обнаружен аномальный характер температурной зависимости НВТ. Температура возникновения максимума НВТ и характер его поведения обусловлены термодинамической неустойчивостью деформационных дефектов. Анализ концентрационных и деформационных кривых НВТ позволил заключить, что по проявляющимся признакам максимум имеет деформационно – концентрационную природу. Анализ in situ микроструктурных изменений непосредственно в условиях высокотемпературного отжига в поле напряжения ультразвуковой волны позволил заключить, что максимум имеет структурно кинетический характер. Проведенные более детальные микроструктурные исследования позволяют предположить, что механизм появления максимума НВТ может быть связан с неупругим поведением выявленных структурных элементов, таких как: полосы скольжения, двойниковые границы, вновь образованные границы зерен после фрагментации и динамической рекристаллизации. Эти микроструктурные элементы появились в процессе комбинированной пластической деформации растяжения и кручения в приграничных зонах наиболее активных зерен. Уменьшение величины максимума в процессе изотермического отжига под нагрузкой свидетельствует о протекании аккомодационных процессов, вызывающих структурно - кинетические изменения внутри структурных дефектов, что может сопровождаться структурной релаксацией и перераспределением атомов азота в приграничных зонах локализованной пластической деформации дефектов аустенита ВАС.

УДК 621.745. А.В. Бережная, О.И. Пономаренко Национальный технический университет «Харьковский политехнический институт», Харьков АНАЛИЗ ПРОЦЕССОВ, ПРОИСХОДЯЩИХ В ВАГРАНКЕ ПРИ ПОЛУЧЕНИИ СИНТИКОМА На сегодняшний день необходимость использования синтикома в качестве шихтового материала продиктована все возрастающей дефицитностью стального лома. Изготовление синтикома базируется на принципе синтезирования с использованием начальных компонентов, имеющих известный состав, характеристики, возникновение и наследственность. В простейшем случае синтиком представляет собой чушку, содержащую чугун и оксид железа.

Синтиком получают в доменных печах путем введения в расплавленный чугун определенного количества дешевого наполнителя, который равномерно распределяется по всему объему. Полученным жидким металлом заполняют литейные формы. Преимуществом синтикома является возможность добавления точного количества определенного наполнителя (оксида железа, углеродсодержащих материалов), благодаря чему на выходе можно получить продукт с заранее заданными свойствами [1].

Перспектива получения синтикома в вагранке была оценена с помощью математического моделирования процессов, происходящих в печи при использовании в качестве шихты железорудных материалов [2].

Были рассчитаны материальный и тепловой балансы печи. В качестве входных параметров выступал состав и количество шихты, состав кокса;

выходных – состав и общее количество продуктов горения, теплота от горения топлива, угара элементов и шлакообразования, а также потери тепла в вагранке.

На основании полученных данных можно сделать вывод, что теоретически возможность получения синтикома в вагранке на сегодняшний день реально существует. В ближайшее время планируется проверка данной возможности на практике.

Однако для полной замены шихты вагранки на железорудное сырье необходимо повысить температуру печи.

В последнее время с целью повышения температуры металла в металлургии все чаще применяют плазму. Исследования показали, что современные плазмотроны обеспечивают эффективное непрерывное плавление восстановленной шихты. Это обусловлено концентрированностью источника тепла, большим градиентом температур в зоне плавления и сохранением сыпучести шихты до момента плавления [3].

Список литературы 1. Дорофеев Г.А., Матвеев Л.З. Металлошихта синтиком для выплавки качественных сталей // Металлург – №4. – 2002.

2. Цымбал В.П. Математическое моделирование металлургических процессов:

Учебное пособие для вузов – М.: Металлургия, 1986. – 240с.

3. Иващенко В.П., Джусов А.Б., Терещенко В.С. Плазменные процессы прямого получения металла в шахтных печах – Днепропетровск: Системные технологии.

– 1998. – 245 с.

УДК 621. Т. В. Берлизева, О. И. Пономаренко Национальный технический университет «Харьковский политехнический институт», Харьков СРАВНЕНИЕ ВЛИЯНИЯ РАЗУПРОЧНЯЮЩИХ ДОБАВОК НА СВОЙСТВА СМЕСИ Технология получения отливок с использованием жидкого стекла по-прежнему применяется на многих предприятиях, как в Украине, так и странах СНГ. Однако, смеси на жидком стекле имеют затрудненную выбиваемость из отливок, которая о обусловленна образованием при температуре более 700 С легкоплавких силикатов, приводящих к повышению остаточной прочности. Поэтому актуальной задачей литейного производства остается создание легковыбиваемых смесей на жидком стекле [1]. Введение дополнительных добавок в формовочную смесь для улучшения выбиваемости ее на этапе приготовления является технологически и экономически более оправданным способом.

Для определения эффективности действия эффекта разупрочнения добавок были исследованы следующие добавки:

Добавка на органическом связующем «Радол-паста» (ТУ У 24.6-30350449 001:2006).

Добавки на органическом связующе, полученная путем приготовления растворов из отходов пенополистирола в живичном скипидаре (ОПП) [2].

Добавка на неорганическом связующем, получившая название СК-3, СК 3В2, СК-3 В10, СК-3к и СК-3б (ТУ У 27.5-13608393-004-2004). Они выпускаются Украинско-Российским предприятием «Союз» (г. Днепропетровск) [3].

Жидкая добавка на основе треацитина, которая представляет собой эфир уксусной кислоты и глицерина с фурфуриловым спиртом, предложенная кафедрой полимерных композиционных материалов и покрытий «НТУ» ХПИ.

Для количественной оценки выбиваемости определяли остаточную прочность нагретых и охлажденных образцов. Образцы готовили следующим образом: сначала в песок вводилась добавка в определенном количестве и перемешивалась в течении 3 минут, затем вводили жидкое стекло в количестве 4% с модулем 2,36 и плотностью 1,47 г/см3 и замешивали в течении еще 2 минут.

Для исследования смесей на ХТС изготавливали стандартные цилиндрические образцы. Образцы изготавливали в девяти местной пресс-форме, выдерживали 30 мин и извлекали. После извлечения из пресс-формы образцы отверждали в сушильном шкафу при t=160°С в течении 1 часа, после чего их охлаждали на воздухе, а затем помещали в муфельную печь и выдерживали при t=800°С в течении 1 часа.

Исследование эффективности разрушающих добавок, таких как СК-3, СК- В2, СК-3 В10, СК-3к, СК-3б, «Радол-паста», ОПП, ТАЦ+ФС показали их высокую эффективность. Наиболее разрушающими свойствами обладает добавка СК-3 и добавки на ее основе. При этом снижение содержания жидкого стекла на 1% с до 3 % при использовании добавки (ТАЦ+ФС) приводит к улучшению выбивки в раза.

Список литературы 1. Болдин А. Н., Давыдов Н. И., Жуковский С. С и др. Литейные формовочные материалы. Формовочные, стержневые смеси и покрытия. Справочник. – М.:

Машиностроение, 2006. – 507 с.

2. Шинський О.І., Найдек В.Л., Стрюченко А.О. Суміш для ливарніх форм та стержнів / Патент України № 77105 С2. Бюл. №11 16.10. 3. Малый А.В., Каргинов В.П., Лещенко А.Д., Кузовов А.Ф. Улучшение качества выбиваемости смеси на жидком стекле // Литье Украины. – 2008. – № 1. – С. 24- УДК 621.747:669.11. Д. Н. Берчук, Ю. Д. Бачинский Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ГРАФИТИЗИРУЮЩЕГО МОДИФИЦИРОВАНИЯ ТОНКОСТЕННЫХ ОТЛИВОК ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО ЧУГУНА В структуре мирового выпуска отливок чугунные составляют 75 %, стальные – 9 %, а доля выпуска высокопрочного чугуна сравнялась с долей выпуска серого чугуна. Это связано с преимуществами чугуна, такими как высокая жидкотекучесть;

более низкая чем у стали температура заливки;


небольшая усадка;

хорошая обрабатываемость резанием. Чугун гасит вибрацию в 3-4 раза лучше, чем сталь, что способствует повышению ресурса и снижению шума снижению шума от работы машин. Невысокий объем производства высокопрочного чугуна в Украине в значительной мере является следствием применения устаревших технологий модифицирования расплава магниевыми лигатурами в открытых ковшах, а также отсутствием по приемлемой цене шихтовых материалов с содержанием серы менее 0,02 %.

Важнейшую роль в получении высокопрочного чугуна играет процесс модифицирования. В результате модифицирования изменяются химический состав, строение, физико-химические свойства жидкого чугуна. Развитие процессов модифицирования характеризуется тенденцией перехода от ковшовых к более эффективным методам позднего модифицирования, в частности, непосредственно в литейных формах.

В ходе работы было исследовано влияние внутриформенного графитизирующего модифицирования FeSi и FeSiBa на структурообразование высокопрочного чугуна. Влияние модифицирования на структурообразование высокопрочного чугуна изучалось на шлифах, вырезанных из ступенчатых проб, отлитых в сырые песчаноглинистые формы. Толщина ступеней технологической пробы варьировалась в определенных пределах, обусловленных литейными уклонами и деформацией формы. Учитывая это, перед проведением металлографического анализа измеряли фактическую толщину шлифа в месте, подготовленном для исследования. Функциональные графики, описывающие полученные закономерности, строили по данным металлографического анализа структуры в центре ступеней.

В условиях графитизирующего внутриформенного модифицирования, проводимого после модифицирования магниевой лигатурой в ковше, наблюдается высокая графитизирующая и инокулирующая способность щелочноземельных металлов, что способствует ферритизации и диспергированию структуры. Определены параметры процессов позднего модифицирования для производства отливок толщиной от 2 до 15 мм, которые обеспечивают получение измельченной литой структуры, состоящей из включений шаровидного графита с плотностью распределения более 1300 шт/мм2, металлической основы из мелкозернистого феррита и тонкопластинчатого перлита. На основе результатов исследования после сфероидизирующего модифицирования в ковше магниевой лигатурой рекомендуется проводить дополнительное графитизирующее модифицирование в литейной форме, что позволяет повысить эффективность модифицирования высокопрочного чугуна до уровня, обеспечивающего кристаллизацию тонкостенных отливок без образования цементитной фазы, в результате чего ликвидируется традиционная для тонкостенного литья операция энергоемкого графитизирующего отжига.

УДК 669.162.275:593. Д.Н. Берчук, В.Б. Бубликов, Е.Н. Берчук Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев ПОВЫШЕНИЕ ПЛАСТИЧНОСТИ ВЫСОКОПРОЧНОГО ЧУГУНА В результате диспергирования металлической основы обеспечивается улучшение механических характеристик, таких как прочность, пластичность, ударная вязкость. Одним из факторов, широко применяемых на практике, для измельчения структуры металлов и сплавов является модифицирование. Переход с ковшового на внутриформенное модифицирование, благодаря более высокому уровню модифицирующего воздействия на структурообразование позволяет в большей степени влиять на степень графитизации и дисперсности структуры, повышая пластичность высокопрочного чугуна. Измельчению структуры также способствует увеличение скорости охлаждения. Воздействие скорости охлаждения на измельчение структуры ограничено образованием цементита при кристаллизации отливок. В сочетании с высокой графитизирующей способностью позднего модифицирования регулирование скорости охлаждения позволяет расширить диапазон управления структурообразованием высокопрочного чугуна.

Учитывая вышеизложенное, целью роботы являлось изучение влияния скорости охлаждения на структуру и механические свойства высокопрочного чугуна при внутриформенном и ковшовом модифицировании лигатурой ФСМг-7.

С целью определения скорости охлаждения были записаны графики охлаждения клиновидных проб. Средняя скорость охлаждения в интервале времени от начала кристаллизации до конца эвтектоидного превращения составила для клиновидных проб толщиной 5, 10, 15, 20 и 25 мм, соответственно, 1,25;

0,6;

0,32;

0,23;

0,17 оС/с.

По результатам исследования инокулирующая способность внутриформенного модифицирования значительно выше, чем ковшового модифицирования. С увеличением скорости охлаждения от 0,17 до 1,25 оС/с, что соответствует диапазону толщин клиновидных проб от 25 до 5 мм, количество феррита уменьшается от 95 до 65 % при внутриформенном модифицировании и от 45 до 10 % при ковшовом. По сравнению с внутриформенным при ковшовом модифицировании предел прочности, в среднем, на 100 МПа выше, так как меньше содержание феррита. При внутриформенном модифицировании с повышением скорости охлаждения прочность возрастает, а в диапазоне скоростей охлаждения 0,6 - 1,25 оС/с, что соответствует толщине клиновидных проб 5 - мм, изменяется незначительно. Изменение относительного удлинения при ковшовом модифицировании характеризуется значительным разбросом данных, а при внутриформенном модифицировании значительно выше и во всем исследованном диапазоне скоростей охлаждения находится в пределах 11,5 17,5 %. Твердость закономерно возрастает и пропорциональна росту предела прочности. При ковшовом модифицировании, в исследованном диапазоне скоростей, она не превышает 263 НВ, а при внутриформенном модифицировании – 210 НВ.

В результате проведенных исследований получены математические уравнения в виде полиномов второго порядка и построены графики, которые адекватно описывают влияние скорости охлаждения клиновидных проб на количество включений шаровидного графита, количество феррита, твердость, предел прочности и относительное удлинение при внутриформенном и ковшовом модифицировании. Показана перспективность и сформулированы рекомендации по применению модификатора ФСМг-7 для внутриформенного модифицирования с целью получения высокопрочного чугуна с повышенным уровнем пластических свойств, которые традиционно получают с применением энергоемкой термической обработки – графитизирующего отжига.

УДК 621.746.2:66. Богдан К.С., Слажнев Н.А., Санкин А.А.

Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев ФИЗИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА АВТОМАТИЧЕСКОГО ДИСКРЕТНОГО ДОЗИРОВАНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РАСПЛАВОВ ИЗ МАГНИТОВЕСОВЫХ ЛИТЕЙНЫХ УСТАНОВОК Разработка физической модели процесса автоматического дискретного дозирования металлических расплавов из магнитовесовой литейной установки была мотивирована необходимостью проведения детального исследования влияния внешних и внутренних дестабилизирующих факторов на точность измерения информативных параметров и долю вносимой погрешности при дискретных и полунепрерывных процессах разливки моделирующей жидкости.

Экспериментальные исследования проводились на физической модели, реализованной на лабораторном стенде, структурно-функциональная схема которого представлена на рис. 1. Емкость 4 с моделирующей жидкостью, имитирующей расплав, установлена на платформе 2, опирающейся на четыре упругих элемента 1 в виде винтовых цилиндрических пружин сжатия, закрепленных на неподвижном основании 22. На емкости 4 смонтированы насос с электроприводом 7 и сливным патрубком 8, а также механизм 3 с электроприводом 5 и сменными насадками для создания различных дестабилизирующих воздействий в моделирующей жидкости при ее дозировании.

На основании 22 закреплена шарнирная опора 19 неравноплечего рычага первого рода, один конец которого соединен посредством шарового шарнира 16, связанного с электромагнитным фиксатором 17, с центром жесткости платформы 2, а другой конец рычага через упругий элемент 20 соединен с силовым входом силоизмерительного тензорезисторного датчика 21, укрепленного на основании 23. Выход датчика 21 подключен ко входу микропроцессорного блока измерения массы и управления процессом дозирования. Выход блока подключен ко входу блока 15 управления приводами 5 и 7. Кроме того, выход блока 18 подключен к персональному компьютеру 14 с клавиатурой 13 и принтером 12. Элементы системы управления запитаны от блоков 10 и 22 питания, подключенных к сети переменного тока напряжением 220 В.

Физическая модель работает следующим образом. В исходном состоянии емкость 4 заполнена моделирующей жидкостью, приводы 5, 7 и 11 отключены, а весоизмерительная схема обнулена и находится в ждущем режиме. По команде из блока 15 управления подается питание из блока 10 на приводы 5, 7 и 11. При этом насос 6 начинает качать жидкость из емкости 4 в приемную емкость 9, привод 11 создает внешние дестабилизирующие воздействия различной формы, а насадка 3 создает, в зависимости от ее формы, те или иные внутренние дестабилизирующие воздействия в емкости 3. Процесс дозирования осуществляется методом отсоединения массы. По достижении массы жидкости, слитой из емкости 4 в приемную емкость 9 заданного значения md приводы 5 и отключаются и прекращается поступление жидкости из емкости 4 в емкость 9.Все последующие циклы дозирования происходят аналогично. Персональный компьютер 14 и принтер 12 позволяют визуально контролировать и документировать процесс дозирования.

Физическая модель обеспечивает варьирование следующих параметров процесса дозирования моделирующей жидкости:

- массовый расход жидкости;

- уровень жидкости в емкости;

- диапазон измерения массы и дискретность показаний индикатора микропроцессорного блока;

- амплитуда и частота внешних и внутренних дестабилизирующих воздействий;

- заданная масса дозы моделирующей жидкости;

- параметры сливного патрубка и его угол наклона.

На первом этапе исследовали влияние внешних дестабилизирующих факторов, в качестве имитации которых были выбраны:

• осцилляционные процессы, связанные с наличием колебаний фиксированной частоты синусоидального типа (амплитуда от 1 до 5 мм и частота от 50 до 100 Гц), имитирующие работающее оборудование в цеху;

• осцилляционные процессы негармонического характера, преимущественно ударного типа;

• осцилляционные процессы, возникающие при работе электромагнитных систем МДУ (частоты 50 – 100 Гц);

• колебания, соответствующие диапазону собственных частот колебаний магнитовесовой системы.

Вторым этапом исследований было изучение влияния внутренних дестабилизирующих факторов, в качестве имитации которых были выбраны:

• осцилляция расходных характеристик;

• осцилляционные процессы, возникающие при интенсивном перемешивании жидкости в емкости, имитирующей тигель МДУ.

В результате физического моделирования процессов, происходящих в магнитовесовой установке при дискретном дозировании металлических расплавов установлено следующее.

Наложение осцилляций с частотой от 50 до 100 Гц и амплитудой от 0,1 до 0, мм оказывает вибрационное воздействие на всю колебательную систему установки. При постоянной частоте и амплитуде колебаний в процессе разливки вносимая погрешность дозирования находится в пределах 0,05 – 0,02 %, а уменьшение погрешности наблюдалось при увеличении уровня жидкости в емкости, имитирующей тигель установки. Влияние на динамическую точность дозирования составило от 0,1 до 0,15 %, что является результатом колебаний моделирующей жидкости в емкости модели с амплитудой 5 – 10 мм и циклическим перемещением центра масс, что вызывает появление реактивных (пондеромоторных) сил в направлении оси Z.

Применение режима принудительного реверсирования насоса также приводит к появлению реактивных сил, что было отмечено пиками пондеромоторных сил, которые измерялись непрерывно с помощью весоизмерительной системы.

Оптимальным режимом уменьшения массы участка инерционного слива является режим торможения путем остановки насоса модели. В этом случае пиковое значение сил реакции системы было минимизировано и составляло не более 1 % от номинального расхода.

Результаты экспериментов, выполненных на физической модели, адекватны результатам, полученным на опытной магнитовесовой установке МДН-6А-0,25 при дискретном дозировании алюминиевого расплава методом отсоединения массы.

Эти результаты будут использованы при разработке опытно-промышленного образца магнитовесовой литейной установки с усовершенствованной системой автоматического дозирования и заливки металлических расплавов в те или иные металлоприемники.

УДК 616.681 / 621. Ю.А. Брайко, О.И.Шинский, Б. М. Шевчук Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНЫМ ДАТЧИКАМ ДЛЯ СИСТЕМ ПРОМЫШЛЕННОГО МОНТОРИНГА Среди основных требований, предъявляемых к интеллектуальным датчикам для систем промышленного мониторинга можно выделить следующие:

• возможность проведения сбора и предварительной обработки данных непосредственно на экологических объектах –на технологическом оборудовании, в труднодоступных местах в полевых условиях и т.д.;

• получение результатов с минимальной задержкой во времени;

• оперативная обработка результатов измерения и визуализация данных в виде, удобном для анализа оператором (табличном, графическом, мнемосхем и.т.д.);

• реализация функций электронного регистратора - долговременное хранение полученной информации во внутренней энергонезависимой памяти устройства;

• возможность передачи данных в компьютер с целью дальнейшей обработки;

• малое потребление энергии от внутренних источников;

• ограниченные габариты и вес Поскольку интеллектуальные датчики для систем промышленного мониторинга являются системными устройствами, они должны удовлетворять системным требованиям: обеспечивать системную совместимость, высокий уровень автономности, открытость структуры, гибкость, адаптивность, ограниченные габариты, вес, стоимость.

Системная совместимость • информационная совместимость (погрешности, скорости передачи и форматы информационных потоков);

• унификация и стандартизация интерфейсов;

• распределенность системы обработки и хранения данных;

• визуализация данных в графическом и табличном виде;

• архивирование результатов исследований;

• обеспечение передачи данных по каналам связи: проводным, радио-, оптоволоконным Высокий уровень автономности • интегрирование в структуру вычислительного ядра (микропроцессоры, микроконтроллеры, микроконверторы);

• использование нестираемой памяти данных большого объема;

• формирование и поддержание временной базы с помощью электронных часов реального времени с функциями программируемого таймера;

• оптимизации режимов системы питания;

• визуализация данных экспресс-анализа;

Открытость, гибкость, адаптивность • возможность наращивание функций, • настройка с помощью электронного меню;

• автокалибровка, тестирование;

• возможность перепрограммирования Безопасность в процессе эксплуатации.

• использование низких питающих напряжений;

• автономное батарейное питание;

• гальваническая развязка Экономичность • управление системой питания;

• использование элементной базы с малым уровнем потребления энергии;

• питание элементов от энергии радио- и информационных сигналов Ограниченные габариты, вес, стоимость • использование элементной базы высокой степени интеграции;

• использование встроенных периферийных устройств;

• оптимальное распределение функций в системе ФУНКЦИИ ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНЫХ ДАТЧИКОВ ПО ОБРАБОТКЕ ДАННЫХ И УПРАВЛЕНИЮ АППАРАТНЫМИ СРЕДСТВАМИ • аналого-цифровое и цифро-аналоговое преобразование;

• фильтрация помех и шумов, коррекция погрешностей измерительного тракта;

• аналоговая обработка данных;

• цифровая обработка данных;

• длительное хранение и сжатие данных;

• масштабирование данных;

• визуализация данных в графическом и цифровом виде;

контроль функционирования аппаратных средств;

• хранение и сжатие данных;

• датирование полученных данных, поддержка временной базы;

• формирование управляющих воздействий на объект исследований;

• передача данных по проводным, радио и инфракрасным каналам;

• функции контроля и управления системой питания устройства Таким образом, интеллектуальные датчики реализуют функции измерения, хранения, предварительной обработки, визуализации и передачи данных на нижнем уровне многоуровневой системы промышленного мониторинга. Кроме того, они обеспечивают операторов технологического оборудования экспресс информацией и формируют предупреждающие сигналы в случае возникновения экстренных ситуаций.

В.Б. Бубликов, Д.С. Козак, Л.А. Зеленая Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев ПОЛУЧЕНИЕ ПЕРЛИТНЫХ МОДИФИЦИРОВАННЫХ ЗАЭТЕКТОИДНЫХ СТАЛЕЙ БЕЗ ВТОРИЧНОГО ЦЕМЕНТИТА Согласно равновесной диаграмме состояния Fe-C в эвтектоидных сталях содержание углерода составляет около 0,8%. Структура таких сталей состоит только из перлита. Для получения необходимого высокого уровня свойств эвтектоидные стали подвергают термической обработке Из-за очень узкого диапазона содержания углерода применяются в основном стали доэвтектоидного, которые дополнительно легируются для получения перлитной основы. С увеличением концентрации углерода выше 0,8% в структуре стали формируется вторичный цементит. Такие стали применяются для изготовления различных видов инструмента, прокатных валков и т.п.

Цель данной работы определить область существования перлитной структуры в модифицированной заэвтектоидной стали без формирования вторичного цементита при кристаллизации.

В результате проведенных экспериментов было установлено, что область существования перлитной структуры по содержанию углерода для заэвтектоидной стали, в которой отсутствует вторичный цементит, можно расширить от 0,8% до 1,3% только за счет модифицирования и при содержании кремния в сплаве меньше 1,0%.

Таким образом, открывается перспектива создания перлитных заэвтектоидных сталей с повышенными служебными свойствами для деталей современного машиностроения.

УДК 621.74;

669. В.Б. Бубликов Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев ВЫСОКОПРОЧНЫЕ И СПЕЦИАЛЬНЫЕ ЧУГУНЫ В продукции машиностроения литые детали по массе составляют более 60 %. Они в значительной мере определяют функциональные возможности, эксплуатационные характеристики выпускаемой техники и экономичность её производства.

Чугунные отливки по массе составляют 75…80 % в общем выпуске литья из всех видов сплавов. В технологическом отношении чугун – эвтектический сплав с высокой жидкотекучестью, хорошо воспроизводящий в отливках конфигурацию литейных форм. Он характеризуется малой усадкой в результате компенсирующего действия образующейся в процессе кристаллизации графитной фазы с большим в 3 раза, по сравнению с расплавом, удельным объемом.

Высокая технологичность чугуна позволяет получать литые заготовки сложной геометрической формы с внутренними полостями и каналами предельно близкие по форме к готовым деталям и требующие минимальной механической обработки.

В материаловедческом аспекте чугун является сплавом с многовариантностью морфологии и формы включений графита, фазовых превращений и типов металлической основы. Модифицирование, варьирование химическим составом, легирование, регламентирование условий затвердевания и охлаждения в твердом состоянии, термическая обработка позволяют в широких пределах изменять структуру, физико-механические и эксплуатационные свойства, повышать их уровень. В настоящее время насчитывается более 10 видов и более 100 стандартизованных марок чугуна. Половина из этих марок специальные чугуны – износостойкие жаростойкие, коррозионностойкие, немагнитные и др.



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 8 |
 



Похожие работы:





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.